độ mảnh qui ước ()

                 l_ođộ mảnh tương đương của thanh tiết diện rỗng

                 độ mảnh tương đương qui ước của thanh tiết diện rỗng ()

                 độ mảnh qui ước của bản bụng ()

                 l_x,l_yđộ mảnh tính toán của cấu kiện trong các mặt phẳng vuông góc với các trục tương ứng x-x, y-y

                 mhệ số chiều dài tính toán của cột

                 j hệ số uốn dọc

                 j_bhệ số giảm cường độ tính toán khi mất ổn định dạng uốn xoắn

                 j_ehệ số giảm cường độ tính toán khi nén lệch tâm, nén uốn

                 yhệ số để xác định hệ sốj_bkhi tính toán ổn định của dầm (Phụ lục E)

2      TIÊU CHUẨN TRÍCH DẪN

Trong tiêu chuẩn này được sử dụng đồng thời và có trích dẫn các tiêu chuẩn sau :

- TCVN 2737 : 1995. Tải trọng và tác động. Tiêu chuẩn thiết kế;

- TCVN 1765 : 1975. Thép các bon kết cấu thông thường. Mác thép và yêu cầu kỹ thuật;

- TCVN 1766 : 1975. Thép các bon kết cấu chất lượng tốt. Mác thép và yêu cầu kỹ thuật;

- TCVN 5709 : 1993. Thép các bon cán nóng dùng trong xây dựng. Yêu cầu kỹ thuật;

- TCVN 6522 : 1999. Thép tấm kết cấu cán nóng;

- TCVN 3104 : 1979. Thép kết cấu hợp kim thấp. Mác, yêu cầu kỹ thuật;

- TCVN 3223 : 1994. Que hàn điện dùng cho thép các bon và thép hợp kim thấp;

- TCVN 3909 : 1994. Que hàn điện dùng cho thép các bon và hợp kim thấp. Phương pháp thử;

- TCVN 1961 : 1975. Mối hàn hồ quang điện bằng tay;

- TCVN 5400 : 1991. Mối hàn. Yêu cầu chung về lấy mẫu để thử cơ tính;

- TCVN 5401 : 1991. Mối hàn. Phương pháp thử uốn;

- TCVN 5402 : 1991. Mối hàn. Phương pháp thử uốn va đập;

- TCVN 5403 : 1991. Mối hàn. Phương pháp thử kéo;

- TCVN 1916 : 1995. Bu lông, vít, vít cấy và đai ốc. Yêu cầu kỹ thuật;

- TCVN 4169 : 1985. Kim loại. Phương pháp thử mỏi nhiều chu trình và ít chu trình;

- TCVN 197 :1985. Kim loại. Phương pháp thử kéo;

- TCVN 198 :1985. Kim loại. Phương pháp thử uốn;

- TCVN  312 :1984. Kim loại. Phương pháp thử uốn va đập ở nhiệt độ thường;

- TCVN  313 :1985. Kim loại. Phương pháp thử xoắn;

- Quy chuẩn xây dựng Việt nam – 1997.

3      CƠ SỞ THIẾT KẾ KẾT CẤU THÉP

3.1          Nguyên tắc thiết kế

3.1.1          Tiêu chuẩn này sử dụng phương pháp tính toán kết cấu thép theo trạng thái giới hạn. Kết cấu được thiết kế sao cho không vượt quá trạng thái giới hạn của nó.

3.1.2          Trạng thái giới hạn là trạng thái mà khi vượt quá thì kết cấu không còn thoả mãn các yêu cầu sử dụng hoặc khi dựng lắp được đề ra đối với nó khi thiết kế. Các trạng thái giới hạn gồm:

–                      Các trạng thái giới hạn về khả năng chịu lực là các trạng thái mà kết cấu không còn đủ khả năng chịu lực, sẽ bị phá hoại, sụp đổ hoặc hư hỏng làm nguy hại đến sự an toàn của con người, của công trình. Đó là các trường hợp: kết cấu không đủ độ bền (phá hoại bền), hoặc kết cấu bị mất ổn định, hoặc kết cấu bị phá hoại dòn, hoặc vật liệu kết cấu bị chảy.

–                      Các trạng thái giới hạn về sử dụng là các trạng thái mà kết cấu không còn sử dụng bình thường được nữa do bị biến dạng quá lớn hoặc do hư hỏng cục bộ. Các trạng thái giới hạn này gồm: trạng thái giới hạn về độ võng và biến dạng làm ảnh hưởng đến việc sử dụng bình thường của thiết bị máy móc, của con người hoặc làm hỏng sự hoàn thiện của kết cấu, do đó hạn chế việc sử dụng công trình; sự rung động quá mức; sự han gỉ quá mức.

3.1.3       Khi tính toán kết cấu theo trạng thái giới hạn phải dùng các hệ số độ tin cậy sau:

–                      Hệ số độ tin cậy về cường độg_M(xem điều 4.1.4 và 4.2.2);

–                      Hệ số độ tin cậy về tải trọngg_Q( xem điều 3.2.2);

–                      Hệ số điều kiện làm việcg_C(xem điều 3.4.1 và 3.4.2);

Cường độ tính toán của vật liệu là cường độ tiêu chuẩn nhân với hệ sốg_Cvà chia cho hệ sốg_M; tải trọng tính toán là tải trọng tiêu chuẩn nhân với hệ sốg_Q.

3.2          Tải trọng

3.2.1          Tải trọng dùng trong thiết kế kết cấu thép được lấy theo TCVN 2737 : 1995 hoặc tiêu chuẩn thay thế tiêu chuẩn trên (nếu có).

3.2.2          Khi tính kết cấu theo các giới hạn về khả năng chịu lực thì dùng tải trọng tính toán là tải trọng tiêu chuẩn nhân với hệ số độ tin cậy về tải trọngg_Q(còn gọi là hệ số tăng tải hoặc hệ số an toàn về tải trọng). Khi tính kết cấu theo các trạng thái giới hạn về sử dụng và tính toán về mỏi thì dùng trị số của tải trọng tiêu chuẩn.

3.2.3          Các trường hợp tải trọng đều được xét riêng rẽ và được tổ hợp để có tác dụng bất lợi nhất đối với kết cấu. Giá trị của tải trọng, các loại tổ hợp tải trọng, các hệ số tổ hợp, các hệ số độ tin cậy về tải trọng được lấy theo các điều của TCVN 2737 : 1995.

3.2.4          Với kết cấu trực tiếp chịu tải trọng động, khi tính toán về cường độ và ổn định thì trị số tính toán của tải trọng phải nhân với hệ số động lực. Khi tính toán về mỏi và biến dạng thì không nhân với hệ số này. Hệ số động lực được xác định bằng lý thuyết tính toán kết cấu hoặc cho trong các Qui phạm riêng đối với loại kết cấu tương ứng.

3.2.5          Khi thiết kế cho giai đoạn sử dụng và dựng lắp kết cấu, nếu cần xét đến sự thay đổi nhiệt độ, có thể  giả thiết sự thay đổi nhiệt độ ở các vùng phía Bắc là từ 5°C đến 40°C, ở các vùng phía Nam là từ 10°C đến 40°C. Sự phân chia hai vùng Bắc và Nam dựa theo Qui chuẩn Xây dựng Việt Nam, tập III, phụ lục 2. Tuy nhiên, phạm vi biến động nhiệt độ có thể dựa theo số liệu khí hậu cụ thể của địa điểm xây dựng để xác định chính xác hơn.

3.3          Biến dạng cho phép của kết cấu

3.3.1          Biến dạng của kết cấu thép được xác định theo tải trọng tiêu chuẩn, không kể đến hệ số động lực và không xét sự giảm yếu tiết diện do các lỗ liên kết.

3.3.2          Độ võng của cấu kiện chịu uốn không được vượt quá trị số cho phép trong bảng 1.

3.3.3          Chuyển vị ngang ở mức mép mái của nhà công nghiệp kiểu khung một tầng, không cầu trục, gây bởi tải trọng gió tiêu chuẩn được giới hạn như sau :

– Khi tường bằng tấm tôn kim loại : H/100;

– Khi tường là tấm vật liệu nhẹ khác : H/150;

– Khi tường bằng gạch hoặc bê tông : H/240;

với H là chiều cao cột.

Nếu có những giải pháp cấu tạo để đảm bảo sự biến dạng dễ dàng của liên kết tường thì các chuyển vị giới hạn trên có thể tăng lên tương ứng.

3.3.4          Chuyển vị ngang của đỉnh khung nhà một tầng (không thuộc loại nhà ở điều 3.3.3) không được vượt quá 1/300 chiều cao khung. Chuyển vị ngang của đỉnh khung nhà nhiều tầng không được vượt quá 1/500 của tổng chiều cao khung. Chuyển vị tương đối tại mỗi tầng của nhà nhiều tầng không được vượt quá 1/300 chiều cao mỗi tầng.

3.3.5          Đối với cột nhà xưởng có cầu trục chế độ làm việc nặng và cột của cầu tải ngoài trời có cầu trục chế độ làm việc vừa và nặng thì chuyển vị gây bởi tải trọng nằm ngang của một cầu trục lớn nhất tại mức đỉnh dầm cầu trục không được vượt quá trị số cho phép ghi trong bảng 2.
Bảng 1 – Độ võng cho phép của cấu kiện chịu uốn

Bảng 2 – Chuyển vị cho phép của cột đỡ cầu trục

3.4          Hệ số điều kiện làm việcg_c

3.4.1          Khi tính toán kiểm tra khả năng chịu lực của các kết cấu thuộc những trường hợp nêu trong bảng 3, cường độ tính toán của thép cho trong bảng 5, 6 và của liên kết cho trong bảng 7, 8, 10, 11, 12, B.5 (Phụ lục B) phải được nhân với hệ số điều kiện làm việcg_c. Mọi trường hợp khác không nêu trong bảng này và không được quy định trong các điều tương ứng thì đều lấyg_c= 1.

3.4.2          Giá trị của hệ số điều kiện làm việcg_cđược cho trong bảng 3.

Bảng 3 - Giá trị của hệ số điều kiện làm việcg_C

4      VẬT LIỆU CỦA KẾT CẤU VÀ LIÊN KẾT

4.1          Vật liệu thép dùng trong kết cấu

4.1.1          Vật liệu thép dùng trong kết cấu phải được lựa chọn thích hợp tùy theo tính chất quan trọng của công trình, điều kiện làm việc của kết cấu, đặc trưng của tải trọng và phương pháp liên kết, v.v…

Thép dùng làm kết cấu chịu lực cần chọn loại thép lò Mactanh hoặc lò quay thổi ôxy, rót sôi hoặc nửa tĩnh và tĩnh, có mác tương đương với các mác thép CCT34, CCT38 (hay CCT38Mn), CCT42, theo TCVN 1765 : 1975 và các mác tương ứng của TCVN 5709 : 1993, các mác thép hợp kim thấp theo TCVN 3104 : 1979. Thép phải được đảm bảo phù hợp với các tiêu chuẩn nêu trên về tính năng cơ học và cả về thành phần hoá học.

4.1.2          Không dùng thép sôi cho các kết cấu hàn làm việc trong điều kiện nặng hoặc trực tiếp chịu tải trọng động lực như dầm cầu trục chế độ nặng, dầm sàn đặt máy, kết cấu hành lang băng tải, cột vượt của đường dây tải điện cao trên 60 mét, v.v…

4.1.3          Cường độ tính toán của vật liệu thép cán và thép ống đối với các trạng thái ứng suất khác nhau được tính theo các công thức của bảng 4. Trong bảng này, f_y và f_u là ứng suất chảy và ứng suất bền kéo đứt của thép, được đảm bảo bởi tiêu chuẩn sản xuất thép và được lấy là cường độ tiêu chuẩn của thép;g_Mlà hệ số độ tin cậy về vật liệu, lấy bằng 1,05 cho mọi mác thép.

4.1.4          Cường độ tiêu chuẩn f_y , f_u và cường độ tính toán f của thép cácbon và thép hợp kim thấp cho trong bảng 5 và bảng 6 (với các giá trị lấy tròn tới 5 N/mm²).

Đối với các loại thép không nêu tên trong Tiêu chuẩn này và các loại thép của nước ngoài được phép sử dụng theo bảng 4, lấy f_y là ứng suất chảy nhỏ nhất và f_u là ứng suất kéo đứt nhỏ nhất được đảm bảo của thép.g_Mlà hệ số độ tin cậy về vật liệu, lấy bằng 1,1 cho mọi mác thép.

Với các loại vật liệu kim loại khác như dây cáp, khối gang đúc, v.v... phải sử dụng các tiêu chuẩn riêng tương ứng.

Bảng 4 – Cường độ tính toán của thép cán và thép ống

Bảng 5 – Cường độ tiêu chuẩn f_y , f_u và cường độ tính toán f của thép các bon
(TCVN 5709 : 1993)

Đơn vị tính : N/mm²

Bảng 6 - Cường độ tiêu chuẩn f_y , f_u và cường độ tính toán f của thép hợp kim thấp

Đơn vị tính : N/mm²  

4.2          Vật liệu thép dùng trong liên kết

4.2.1          Kim loại hàn dùng cho kết cấu thép phải phù hợp với các yêu cầu sau :

1. Que hàn khi hàn tay lấy theo TCVN 3223 : 1994. Kim loại que hàn phải có cường độ kéo đứt tức thời không nhỏ hơn trị số tương ứng của thép được hàn.

2. Dây hàn và thuốc hàn dùng trong hàn tự động và bán tự động phải phù hợp với mác thép được hàn. Trong mọi trường hợp, cường độ của mối hàn không được thấp hơn cường độ của que hàn tương ứng.

4.2.2          Cường độ tính toán của mối hàn trong các dạng liên kết và trạng thái làm việc khác nhau được tính theo các công thức trong bảng 7.

Trong liên kết đối đầu hai loại thép khác nhau thì dùng trị số cường độ tiêu chuẩn nhỏ hơn.

Cường độ tính toán của mối hàn góc của một số loại que hàn cho trong bảng 8.

Bảng 7 – Cường độ tính toán của mối hàn

Bảng 8 – Cường độ kéo đứt tiêu chuẩn f_wun và cường độ tính toán f_{w f}
của kim loại hàn trong mối hàn góc

Đơn vị tính : N/mm² 

4.2.3          Bu lông phổ thông dùng cho kết cấu thép phải phù hợp với các yêu cầu của TCVN 1916 : 1995. Cấp độ bền của bulông chịu lực phải từ 4.6 trở lên. Bulông cường độ cao phải tuân theo các quy định riêng tương ứng.Cường độ tính toán của liên kết một bulông được xác định theo các công thức ở bảng 9.

Trị số cường độ tính toán chịu cắt và kéo của bulông theo cấp độ bền của bulông cho trong bảng 10. Cường độ tính toán chịu ép mặt của thép trong liên kết bulông cho trong bảng 11.

Bảng 9 – Cường độ tính toán của liên kết một bulông

Bảng 10 – Cường độ tính toán chịu cắt và kéo của bulông

Đơn vị tính: N/mm²

Bảng 11 – Cường độ tính toán chịu ép mặt của bulông f_cb

Đơn vị tính: N/mm²

4.2.4          Cường độ tính toán chịu kéo của bulông neo f_ba được xác định theo công thức f_ba = 0,4 f_ub.

Trị số cường độ tính toán chịu kéo của bulông neo cho trong bảng 12.

Bảng 12 – Cường độ tính toán chịu kéo của bulông neo

Đơn vị tính : N/mm²

4.2.5          Cường độ tính toán chịu kéo của bulông cường độ cao trong liên kết truyền lực bằng ma sát được xác định theo công thức f_hb = 0,7f_ub . Cường độ kéo đứt tiêu chuẩn f_ub của thép làm bulông cường độ cao cho trong bảng B.5, phụ lục B.

4.2.6          Cường độ tính toán chịu kéo của sợi thép cường độ cao được xác định theo công thức          f_th =0,63f_u.

5      TÍNH TOÁN CÁC CẤU KIỆN

5.1          Cấu kiện chịu kéo đúng tâm

5.1.1          Cấu kiện chịu kéo đúng tâm tính toán về bền theo công thức:

                                                     (5.1)

trong đó: N  – lực kéo đúng tâm tính toán; A_n - diện tích tiết diện thực của cấu kiện.

5.1.2          Diện tích tiết diện thực bằng diện tích tiết diện nguyên trừ đi diện tích giảm yếu. Diện tích giảm yếu là diện tích bị mất đi do yêu cầu chế tạo. Đối với liên kết bulông (trừ bulông cường độ cao) khi các lỗ xếp thẳng hàng thì diện tích giảm yếu bằng tổng lớn nhất của diện tích các lỗ tại một tiết diện ngang bất kỳ vuông góc với chiều của ứng suất trong cấu kiện. Khi các lỗ xếp so le thì diện tích giảm yếu lấy trị số lớn hơn trong hai trị số sau (Hình 1, a):

– Giảm yếu do các lỗ xếp trên đường thẳng 1-5;

– Tổng diện tích ngang của các lỗ nằm trên đường chữ chi 1 - 2 - 3 - 4 - 5 trừ đi lượng s­²t/(4u) cho mỗi đoạn đường chéo giữa các lỗ;

trong đó:

s–        bước lỗ so le, tức là khoảng cách song song với phương của lực giữa tâm của  các lỗ trên hai đường liên tiếp nhau;

t–  bề dày thanh thép có lỗ;

u–  khoảng  đường lỗ, là khoảng cách vuông góc với phương của lực giữa  tâm các lỗ trên hai đường liên tiếp.

Đối với thép góc có lỗ trên hai cánh thì khoảng đường lỗ u là tổng các khoảng cách từ tâm lỗ đến sống thép góc, trừ đi bề dày cánh (Hình 1, b).

a)                                                          b)

Hình 1 – Cách xác định diện tích thực

5.2          Cấu kiện chịu uốn

5.2.1          Tính toán về bền

5.2.1.1      Cấu kiện bụng đặc chịu uốn trong một mặt phẳng chính được tính theo công thức:

                                                                                                                               (5.2)

trong đó:

M– mômen uốn quanh trục tính toán;

W_n,min– môđun chống uốn nhỏ nhất của tiết diện thực đối với trục tính toán.

5.2.1.2      Độ bền chịu cắt của cấu kiện bụng đặc chịu uốn trong một mặt phẳng chính được tính theo công thức:

                                                                                                                                                                               (5.3)

trong đó:

V– lực cắt trong mặt phẳng bản bụng của tiết diện tính toán;

S– mômen tĩnh đối với trục trung hoà của phần tiết diện nguyên ở bên trên vị trí tính ứng suất;

I– mômen quán tính của tiết diện nguyên;

t_w  – bề dày bản bụng;

f_v –cường độ tính toán chịu cắt của thép.

5.2.1.3      Khi trên cánh dầm có tải trọng tập trung tác dụng trong mặt phẳng bản bụng mà bên dưới không có sườn tăng cường, phải kiểm tra độ bền nén cục bộ của mép trên bản bụng theo công thức:

                                                                        (5.4)

trong đó:

F–  tải trọng tập trung;

l_z –  độ dài phân bố qui đổi của tải trọng tập trung dọc theo mép trên của bản bụng tại cao   độ ứng với biên trên của chiều cao tính toán h_w của bản bụng:

l_z =  b + 2h_y(5.5)

với b là chiều dài phân bố lực của tải trọng tập trung theo chiều dài dầm; h_y là khoảng cách từ mặt trên của cánh dầm đến biên trên của chiều cao tính toán của bản bụng (Hình 2).

a)                                                             b)                                            c)

Hình 2 - Sơ đồ tính chiều dài phân bố tải trọng lên bụng dầm

a) Dầm hàn; b) Dầm thép cán; c) Dầm bulông (đinh tán)

Chiều cao tính toán h_w của bản bụng lấy như sau: với dầm thép cán là khoảng cách giữa các điểm bắt đầu uốn cong của bản bụng, chỗ tiếp giáp của bản bụng với cánh trên và cánh dưới (Hình 2, b); với dầm hàn là chiều cao bản bụng (Hình 2, a); với dầm đinh tán hay bulông là khoảng cách giữa các mép gần nhau nhất của các thép góc trên hai cánh (Hình 2, c).

5.2.1.4      Tại cao độ ứng với biên trên của chiều cao tính toán của bản bụng dầm, khi đồng thời có ứng suất pháp, ứng suất tiếp và có thể có cả ứng suất cục bộ thì cần kiểm tra theo ứng suất tương đương :

                             (5.6)

trong đó:s,t,s_clà các ứng suất pháp, ứng suất tiếp và ứng suất cục bộ vuông góc với trục dầm ở cùng một điểm tại cao độ ứng với biên trên của chiều cao tính toán của bản bụng;tvàs_ctính theo các công thức (5.3) và (5.4); cònstính theo công thức sau:

                                                                             (5.7)

trong đó:         

              svàs_cmang dấu dương nếu là kéo, dấu âm nếu là nén;

I_n–  mômen quán tính của tiết diện thực của dầm;

y–  khoảng cách từ biên trên của chiều cao tính toán của bản bụng đến trục trung hoà;

5.2.1.5      Cấu kiện đặc chịu uốn trong hai mặt phẳng chính được kiểm tra bền theo công thức:

(5.8)

trong đó: x, y –  các khoảng cách từ điểm đang xét của tiết diện tới trục chính tương ứng.

Đồng thời với công thức (5.8) bản bụng dầm phải được kiểm tra bền theo các công thức (5.3) và (5.6).

5.2.1.6      Dầm đơn giản có tiết diện đặc, bằng thép có giới hạn chảy f_y£530 N/mm², chịu tải trọng tĩnh, uốn trong các mặt phẳng chính, được phép tính toán có kể đến sự phát triển của biến dạng dẻo, công thức kiểm tra bền như sau:

– Chịu uốn ở một trong các mặt phẳng chính và khi ứng suất tiếpt £0,9 f_v (trừ tiết diện ở gối):

                                                    (5.9)

– Chịu uốn trong hai mặt phẳng chính và khi ứng suất tiếpt £0,5 f_v (trừ đi tiết diện ở gối):

                                                                                                    (5.10)

trong đó:

M_x, M_y–  các giá trị tuyệt đối của mômen uốn;

c₁, c_x, c_y–  lấy theo bảng C.1, phụ lục C.

Tiết diện gối dầm (khi M = 0; M_x = 0; M_y = 0) được kiểm tra bền theo công thức:

                                                                         (5.11)

5.2.1.7      Đối với dầm có tiết diện thay đổi, chỉ được tính toán kể đến sự phát triển của biến dạng dẻo cho một tiết diện có tổ hợp nội lực M và V lớn nhất.

5.2.1.8      Dầm liên tục và dầm ngàm, có tiết diện chữ I không đổi, chịu uốn trong mặt phẳng có độ cứng lớn nhất, chiều dài các nhịp lân cận khác nhau không quá 20%, chịu tải trọng tĩnh, tính toán bền theo công thức (5.9) có kể đến sự phân bố lại mômen tại gối và nhịp. Giá trị tính toán của mômen uốn M  được lấy như sau:

M =aM_max                                                       (5.12)

trong đó:

M_max–   mômen uốn lớn nhất tại nhịp hoặc gối khi tính như dầm liên tục với giả thiết vật liệu làm việc đàn hồi;

              a–  hệ số phân bố lại mômen, tính theo công thức:

                                                                     (5.13)

với M_e là mômen uốn qui ước được lấy như sau:

a) Với những dầm liên tục có hai đầu mút là khớp, lấy trị số lớn hơn trong hai trị số sau:

                                                                    (5.14)

M_e= 0,5 M₂                                                      (5.15)

trong đó:

M₁–  mômen uốn ở nhịp biên, được tính như dầm đơn giản một nhịp, ký hiệu max tức là lấy trị số lớn nhất có thể có của biểu thức đứng sau nó;

M₂–   mômen uốn lớn nhất trong nhịp trung gian được tính như dầm đơn giản một nhịp;

a–  khoảng cách từ tiết diện có mômen M₁ đến gối biên;

l–  chiều dài nhịp biên.

b) Trong dầm một nhịp và dầm liên tục có hai đầu mút liên kết ngàm thì M_e = 0,5M₃, với M₃ là giá trị lớn nhất trong các mômen tính được khi coi gối tựa là các khớp.

c) Dầm có một đầu liên kết ngàm, đầu kia liên kết khớp thì M_e được lấy theo công thức (5.14).

Giá trị của lực cắt V trong công thức (5.11) lấy tại tiết diện có M_max tác dụng, nếu M_max là mômen uốn ở nhịp thì kiểm tra tiết diện ở gối dầm.

5.2.1.9      Dầm liên tục và dầm ngàm thoả mãn điều 5.2.1.8, chịu uốn trong hai mặt phẳng chính, cót £0,5 f_v  được kiểm tra bền theo công thức (5.10) có kể đến sự phân bố lại mômen theo các chỉ dẫn ở điều 5.2.1.8.

5.2.2          Tính toán về ổn định

5.2.2.1      Dầm tiết diện chữ I, chịu uốn trong mặt phẳng bản bụng được kiểm tra ổn định tổng thể theo công thức:

                                                                                                                                                                                     (5.16)

trong đó:

W_c  – môđun chống uốn của tiết diện nguyên cho thớ biên của cánh chịu nén;

              j_b– hệ số, xác định theo phụ lục E.

Khi xác địnhj_b, chiều dài tính toán l_o của cánh chịu nén lấy như sau:

a) Trường hợp dầm đơn giản:

– là khoảng cách giữa các điểm cố kết của cánh chịu nén không cho chuyển vị ngang (các  mắt của hệ giằng dọc, giằng ngang, các điểm liên kết của sàn cứng).

– bằng chiều dài nhịp dầm khi không có hệ giằng.

b) Trường hợp dầm côngxôn:

– bằng khoảng cách giữa các điểm liên kết của cánh chịu nén trong mặt phẳng ngang khi có các liên kết này ở đầu mút và trong nhịp côngxôn.

– bằng chiều dài côngxôn khi đầu mút cánh chịu nén không được liên kết chặt trong mặt phẳng ngang.

5.2.2.2      Không cần kiểm tra ổn định của dầm khi:

a) Cánh chịu nén của dầm được liên kết chặt với sàn cứng (sàn bê tông cốt thép bằng bê tông nặng, bê tông nhẹ, bê tông xốp; các sàn thép phẳng, thép hình, thép ống, v.v...).

b) Đối với dầm có tiết diện chữ I đối xứng và những dầm có cánh chịu nén mở rộng nhưng chiều rộng cánh chịu kéo không nhỏ hơn 0,75 chiều rộng cánh chịu nén, thì tỉ số giữa chiều dài tính toán l_o và chiều rộng cánh chịu nén b_f  của dầm không lớn hơn giá trị tính theo các công thức của bảng 13.

Bảng 13 – Giá trị lớn nhất l_o / b_f để không cần kiểm tra ổn định của dầm

5.3          Cấu kiện chịu nén đúng tâm

5.3.1          Tính toán về bền

Tính toán về bền của cấu kiện chịu nén đúng tâm giống cấu kiện chịu kéo đúng tâm, theo công thức (5.1), điều 5.1.1.

5.3.2          Tính toán về ổn định

5.3.2.1      Tính toán về ổn định của cấu kiện đặc chịu nén đúng tâm theo công thức:

                                                                             (5.20)

trong đó:

A-  diện tích tiết diện nguyên;

              j- hệ số uốn dọc, phụ thuộc vào độ mảnh qui ước =l được tính theo các công thức:

Khi 0 < £2,5:j=1 -                                                                      (5.21)

Khi 2,5 < £4,5:j= (5.22)

Khi > 4,5:j=                                                                                                 (5.23)

Giá trị số của hệ sốjcó thể lấy theo bảng D.8, phụ lục D.

5.3.2.2      Các cấu kiện chịu nén có bản bụng đặc, hở dạngP, cól_x< 3l_y(vớil_x,l_y là độ mảnh tính toán theo các trục tương ứng x-x và y-y, xem hình 3), được liên kết bằng các bản giằng hoặc thanh giằng cần được tính theo các chỉ dẫn ở điều 5.3.2.3 và 5.3.2.5.

Hình 3 –  Các cấu kiện có tiết diện dạngP

5.3.2.3      Các thanh rỗng tổ hợp từ các nhánh, được liên kết với nhau bằng các bản giằng hoặc thanh giằng, chịu nén đúng tâm thì hệ số uốn dọcjđối với trục ảo (trục vuông góc với mặt phẳng của bản giằng hoặc thanh giằng) được tính theo các công thức (5.21), (5.22), (5.23) hoặc tra bảng D.8 phụ lục D, trong đó thay  bằng độ mảnh tương đương quy ước_o (_o=l_o). Giá trị củal_ođược tính theo các công thức ở bảng 14.

Với những thanh tổ hợp liên kết bằng thanh giằng, ngoài việc kiểm tra ổn định của cả thanh còn phải kiểm tra ổn định của từng nhánh trong khoảng l_f  giữa các mắt.

Độ mảnh riêng của từng nhánhl₁,l₂,l₃không được lớn hơn 40.

Khi dùng một tấm đặc thay cho một mặt phẳng bản giằng (Hình 3) thì độ mảnh của nhánh tính theo bán kính quán tính của một nửa tiết diện đối xứng đối với trục vuông góc với mặt phẳng của bản giằng của phần tiết diện đó.

Đối với thanh tổ hợp liên kết bằng thanh giằng, độ mảnh riêng của các nhánh nằm giữa các mắt không được lớn hơn 80 và không vượt quá độ mảnh tương đươngl_ocủa cả thanh.

5.3.2.4      Cấu kiện tổ hợp từ các thép góc, thép chữ [ (như thanh dàn, v.v...) được ghép sát nhau hoặc qua các bản đệm được tính toán như thanh bụng đặc khi khoảng tự do của nhánh l_f giữa các bản đệm (lấy như điều 5.3.2.3) không vượt quá:

–  40 i, đối với cấu kiện chịu nén;

–  80 i, đối với cấu kiện chịu kéo.

trong đó:

ilà bán kính quán tính của thép góc, thép chữ [ đối với trục song song với mặt phẳng của bản đệm; khi tiết diện thanh dạng chữ thập (ghép từ hai thép góc) là bán kính quán tính nhỏ nhất của thép góc.

Trong phạm vi chiều dài của thanh nén, cần đặt ít nhất hai bản đệm.

Bảng 14 – Công thức tính độ mảnh tương đương của cấu kiện rỗng

Loại tiết diện		Sơ đồ tiết diện		Độ mảnh tương đươnglo
				Với bản giằng khi				Với thanh giằng
				Ib l /(If b) < 5		Ib l /(If b)³5
1				(5.24)		(5.27)		(5.30)
2				(5.25)		(5.28)		(5.31)
3			(5.26)		(5.29)		(5.32)

 

 

Bảng 14 – Công thức tính độ mảnh tương đương của cấu kiện rỗng(tiếptheo)

GHI CHÚ :  b – khoảng cách giữa trục của các nhánh; l – khoảng cách giữa trọng tâm của các bản giằng; l– độ mảnh lớn nhất của thanh; l1,l2,l3– độ mảnh của từng nhánh đối với các trục 1-1, 2-2, 3-3, tương ứng với chiều dài nhánh lf , đối với cột hàn là khoảng cách giữa các mép gần nhau của hai bản giằng liên tiếp (Hình 5,a), đối với cột bulông là khoảng cách giữa trọng tâm của hai bulông ngoài cùng của hai bản giằng liên tiếp (Hình 5,b); A– diện tích tiết diện toàn cột; Ad1, Ad2, Ad– diện tích tiết diện các thanh xiên của hệ giằng (khi thanh giằng dạng chữ thập là diện tích của hai thanh) nằm trong các mặt phẳng thẳng góc với các trục tương ứng 1-1 và 2-2, hoặc nằm trong một mặt phẳng nhánh (đối với cột 3 nhánh);  – các hệ số, xác định theo công thức: , trong đó: a, b, l  lấy theo hình 4; Ib– mômen quán tính của bản giằng đối với trục bản thân x-x (Hình 5); If– mômen quán tính của một nhánh lấy với trục1-1 (tiết diện loại 1); 1-1 và 2-2 (tiết diện loại 2);  3-3 (tiết diện loại 3); n, n1, n2, n3 –tương ứng là các hệ số được xác định theo các công thức sau:                                  ở đây: If 1 và If 3 – Mômen quán tính của tiết diện từng nhánh lấy với trục tương ứng 1-1 và 3-3 (đối với tiết diện loại 1 và loại 3); If 1 và If 2 – Mômen quán tính của các tiết diện thép chữ I lấy với trục 1-1 và 2-2 (đối với tiết diện loại 2); Ib1 và Ib2 – Mômen quán tính của 1 bản giằng nằm tương ứng trong mặt phẳng vuông góc với trục các trục tương ứng 1-1 và 2-2 (đối với tiết diện loại 2).

 

 

a)     Cột liên kết hàn b)    Cột liên kết bulông
Hình 4 – Sơ đồ thanh giằng xiên	Hình 5 – Cột tổ hợp bằng bản giằng

     

5.3.2.5      Bản giằng, thanh giằng của cấu kiện tổ hợp được tính theo lực cắt qui ước V_f không đổi theo chiều dài thanh. V_f   được tính theo công thức:

V_f = 7,15. 10­ ^{- 6} ( 2330 – E / f ) N /j                                     (5.33)

trong đó:

N–  lực nén tính toán trong thanh tổ hợp;

              j–  hệ số uốn dọc của thanh tổ hợp xác định theol_o.

Lực cắt qui ước V_f  được phân phối như sau:

–  Đối với tiết diện loại 1 và 2 (Bảng 14), mỗi mặt phẳng chứa bản (thanh) giằng vuông góc với trục tính toán chịu một lực là 0,5 V_f ;

–  Đối với tiết diện loại 3 (Bảng 14) mỗi mặt phẳng bản (thanh) giằng chịu một lực bằng 0,8 V_f .

5.3.2.6      Bản giằng và liên kết của nó với nhánh cột (Hình 5) được tính theo các nội lực sau:

–  Lực cắt trong bản:                                T_b  = V_s l / b                                                      (5.34)

–  Mômen uốn trong bản:                         M_b = V_s  l /2                                                      (5.35)

trong đó V_s là lực cắt qui ước tác dụng trong bản của một nhánh.

5.3.2.7      Thanh giằng được tính như hệ thanh bụng của dàn. Khi tính các thanh xiên giao nhau của hệ chữ thập, có thanh chống ngang (Hình 6) phải xét thêm nội lực phụ N_d trong thanh xiên do lực nén trong nhánh cột gây nên:

N_d=N_f(5.36)

 

trong đó:

 

N_f– lực nén trong một nhánh;

A_f– diện tích tiết diện một nhánh;

A_d– diện tích tiết diện một thanh xiên;

 – hệ số, xác định theo công thức:

 = a l²/(a³ + 2b³)

a, b, l– các kích thước, xác định theo hình 6.         Hình 6 – Sơ đồ thanh giằng chữ thập

5.3.2.8      Các thanh dùng để giảm chiều dài tính toán của các cấu kiện chịu nén được tính theo lực cắt qui ước trong cấu kiện chịu nén, xác định theo công thức (5.33).

5.4          Cấu kiện chịu nén uốn, kéo uốn

5.4.1          Tính toán về bền

5.4.1.1      Không cần tính toán về bền của cấu kiện chịu nén lệch tâm, nén uốn đồng thời khi độ lệch tâm tương đối tính đổi m_e£20, tiết diện không bị giảm yếu và giá trị của mômen uốn để tính toán về bền và ổn định là như nhau.

5.4.1.2      Tính toán về bền cấu kiện chịu nén lệch tâm, nén uốn, kéo lệch tâm, kéo uốn, làm bằng thép có giới hạn chảy f_y£530 N/mm², không chịu trực tiếp tác dụng của tải trọng động, khit £0,5 f_v và N/(A_n f) > 0,1 được thực hiện theo công thức:

                           (5.37)

trong đó:

N, M_x , M_y– là giá trị tuyệt đối tương ứng của lực dọc, mômen uốn của tổ hợp nội lực bất lợi nhất;

n_c, c_x , c_y– các hệ số, lấy theo phụ lục C.

Nếu £0,1  thì chỉ được dùng công thức (5.37) khi thoả mãn các yêu cầu ở điều 5.6.3.2.

Trong các trường hợp khác, tính toán về bền theo công thức:

                                          (5.38)

trong đó: x, y – các toạ độ của thớ khảo sát đối với các trục chính của tiết diện.

5.4.2          Tính toán về ổn định

5.4.2.1      Cấu kiện chịu nén lệch tâm, nén uốn phải được kiểm tra ổn định trong mặt phẳng tác dụng của mômen (dạng mất ổn định phẳng) và ngoài mặt phẳng tác dụng của mômen (dạng mất ổn định uốn xoắn).

5.4.2.2      Tính toán về ổn định cấu kiện chịu nén lệch tâm, nén uốn, có tiết diện không đổi trong mặt phẳng của mômen uốn trùng với mặt phẳng đối xứng được thực hiện theo công thức:

                                                                                                                                  (5.39)

trong đó  được xác định như sau:

a) Đối với các thanh đặc lấy theo bảng D.10, phụ lục D phụ thuộc vào độ mảnh qui ước và độ lệch tâm tương đối tính đổi m_e được xác định theo công thức:

m_e = (5.40)

trong đó:

– hệ số ảnh hưởng hình dạng tiết diện, lấy theo bảng D.9, phụ lục D;

              – độ lệch tâm tương đối (e = M/N là độ lệch tâm; W_c – môđun chống uốn của
              thớ chịu nén lớn nhất).      

b) Đối với thanh rỗng, khi các thanh giằng hoặc bản giằng nằm trong các mặt phẳng song song với mặt phẳng uốn, lấy theo bảng D.11, phụ lục D, phụ thuộc độ mảnh tương đương qui ước (khi tính lấyl_otheo bảng 14) và độ lệch tâm tương đối m:

                                                      (5.41)

trong đó:

a– khoảng cách từ trục chính vuông góc với mặt phẳng uốn của tiết diện đến trọng tâm của nhánh chịu nén lớn nhất, nhưng không nhỏ hơn khoảng cách đến trục của bản bụng nhánh;

e =  M / N– độ lệch tâm; giá trị của M và N lấy theo điều 5.4.2.3.

Độ lệch tâm tương đối m của thanh rỗng ba mặt, liên kết bằng thanh giằng hoặc bản giằng, chịu nén uốn, nén lệch tâm lấy theo điều 9.5.4.

5.4.2.3      Giá trị của lực dọc N và mômen uốn M ở trong cùng một tổ hợp tải trọng và khi đó M được lấy như sau:

a) Với cột tiết diện không đổi của hệ khung, là mômen lớn nhất trong chiều dài cột;

b) Với cột bậc, là mômen lớn nhất ở đoạn cột có tiết diện không đổi;

c) Với cột dạng công xôn, là mômen ở ngàm nhưng không nhỏ hơn mômen tại tiết diện cách ngàm một đoạn bằng1/3 chiều dài cột;

d) Với thanh chịu nén hai đầu tựa khớp và tiết diện có một trục đối xứng trùng với mặt phẳng uốn, giá trị của M lấy theo bảng 15;

Bảng 15 – Giá trị M

Độ lệch tâm tương đối ứng với Mmax	Giá trị tính toán của M khi độ mảnh qui ước
	< 4	³4
m £3   3 < m£20	M = M2 = Mmax – ( Mmax – M1) M = M2 + ( Mmax – M2 )	M = M1 M = M1+  ( Mmax –  M1)
GHI CHÚ: Mmax– mômen uốn lớn nhất trong chiều dài thanh; M1– mômen uốn lớn nhất trong khoảng 1/3 chiều dài của thanh nhưng không nhỏ hơn 0,5Mmax; m– độ lệch tâm tương đối: m = MmaxA/( N Wc); Trong mọi trường hợp lấy M ³0,5 Mmax.

e) Với cánh trên chịu nén của giàn và của hệ lưới thanh không gian, chịu tải trọng tập trung không đúng mắt, là mômen lớn nhất trong khoảng 1/3 chiều dài khoang mắt khi tính cánh trên như dầm liên tục trên gối đàn hồi.

Với thanh chịu nén hai đầu tựa khớp và tiết diện có hai trục đối xứng, giá trị của độ lệch tâm tương đối tính đổi m_e lấy theo bảng D.12, phụ lục D.

5.4.2.4      Tính toán về ổn định ngoài mặt phẳng uốn cấu kiện chịu nén lệch tâm có tiết diện không đổi, mômen uốn tác dụng trong mặt phẳng có độ cứng lớn nhất (I_x > I_y) trùng với mặt phẳng đối xứng, được thực hiện theo công thức:

                                                                           (5.42)

trong đó:

c- hệ số lấy theo điều 5.4.2.5;

              j_y- hệ số lấy theo điều 5.3.2.1.

5.4.2.5      Hệ số c trong công thức (5.42) được tính như sau:

– Khi độ lệch tâm tương đối m_x£5:

                                                                           (5.43)

trong đó các hệ số a  và b được lấy theo bảng 16.

– Khi m_x³10:                                                                                                (5.44)

trong đó:

j_b– hệ số lấy theo điều 5.2.2.1 và phụ lục E như trong dầm có cánh chịu nén với từ hai điểm cố kết trở lên; đối với tiết diện kín thìj_b= 1,0.

– Khi   5 < m_x < 10:                               c = c₅ (2 – 0,2 m_x) + c₁₀ (0,2 m_x – 1)                                     (5.45)

trong đó:

c₅– tính theo các công thức (5.43) khi m_x= 5; c₁₀ – tính theo công thức (5.44) khi m_x= 10.

Khi xác định độ lệch tâm tương đối m_x , mômen tính toán M_x lấy như sau:

a) Với thanh hai đầu được giữ không cho chuyển vị trong phương vuông góc với mặt phẳng tác dụng của mômen, là mômen lớn nhất trong khoảng 1/3 chiều dài thanh (nhưng không nhỏ hơn 0,5 lần mômen lớn nhất trên cả chiều dài thanh);

 

Bảng 16 – Hệ số a  và b

Loại tiết diện		Giá trị của các hệ số
		khi		khi
		mx £1	1 < mx£5	ly £ lc	ly > lc
Hë		0,7	0,65 + 0,05 mx	1
		1–0,3	1 – (0,35 – 0,05mx )	1	khi , b = 1
Kín		0,6	0,55 + 0,05mx	1
thanh (bản) giằng	đặc
GHI CHÚ:  I1, I2 – lần lượt là các mômen quán tính của cánh lớn và nhỏ đối với trục đối xứng y-y của tiết diện; jc– giá trị củajykhily=lc= 3,14 ; Đối với cột  rỗng thanh giằng (bản giằng) chỉ lấy giá trị của  và  theo tiết diện kín nếu trên  chiều dài thanh có ít nhất 2 vách cứng, trong trường hợp ngược lại lấy theo tiết diện chữ I hở.

b) Với thanh công xôn, là mômen ở ngàm (nhưng không nhỏ hơn mômen ở tiết diện cách ngàm một đoạn bằng 1/3 chiều dài thanh).

Khi độ mảnhl_y>l_c= 3,14 thì hệ số c lấy như sau:

– Với thanh tiết diện kín, c =1;

– Với thanh tiết diện chữ  I, có hai trục đối xứng, c không vượt quá:

                              (5.46)

trong đó:

;  ;

 ;   

– là chiều rộng và chiều dày các bản (cánh, bụng) của tiết diện;

h – khoảng cách giữa trục hai cánh.

– Với thanh tiết diện chữ I và chữ T có một trục đối xứng, hệ số c không được vượt quá giá trị tính theo công thức D.9, phụ lục D.

5.4.2.6      Cấu kiện chịu nén lệch tâm, uốn trong mặt phẳng có độ cứng nhỏ nhất (I_y < I_x và e_y ¹0), nếul_x>l_ythì tính toán về ổn định theo công thức (5.39) và kiểm tra ổn định ngoài mặt phẳng có mômen tác dụng như thanh nén đúng tâm theo công thức:

            (5.47)

trong đó:

– hệ số lấy theo điều 5.3.2.1.

Nếul_x £ l_ythì kiểm tra ổn định ra ngoài mặt phẳng tác dụng của mômen là không cần thiết.

5.4.2.7      Đối với thanh rỗng chịu nén lệch tâm, có các thanh giằng nằm trong những mặt phẳng song song với mặt phẳng uốn, ngoài việc kiểm tra ổn định của cả thanh theo công thức (5.39) còn phải kiểm tra ổn định của từng nhánh riêng như thanh chịu nén đúng tâm theo công thức (5.20). Khi xác định lực dọc trong mỗi nhánh phải kể thêm lực nén N_M do mômen gây ra. Giá trị của N_M khi uốn trong mặt phẳng vuông góc với trục y-y (Bảng 14) như sau:

N_M = M/bđối với tiết diện loại 1 và 3;

N_M = M/2b với tiết diện loại 2;

Với tiết diện loại 3 khi uốn trong mặt phẳng vuông góc với trục x-x, N_M = 1,16M/b (b là khoảng cách giữa trục các nhánh).

Các nhánh của thanh rỗng chịu nén lệch tâm, có các bản giằng, được kiểm tra ổn định như cấu kiện chịu nén lệch tâm, khi đó phải kể thêm lực nén N_M do mômen và sự uốn cục bộ của nhánh do lực cắt thực tế hoặc qui ước (như cánh của giàn không thanh xiên, lực cắt qui ước lấy theo điều 5.4.2.10).

5.4.2.8      Ổn định của thanh bụng đặc, chịu nén uốn trong hai mặt phẳng chính, khi mặt phẳng có độ cứng lớn nhất (I_x > I_y) trùng với mặt phẳng đối xứng, được kiểm tra theo công thức:

                                                    (5.48)

trong đó:

 ;

ở đây lấy theo điều 5.4.2.2 nhưng thay các đại lượng m vàltương ứng bằng m_y vàl_y;

clấy theo điều 5.4.2.5.

Khi tính độ lệch tâm tương đối tính đổi m_ey = hm_yđối với các tiết diện chữ I có các cạnh không giống nhau, hệ sốhđược lấy như đối với tiết diện loại 8 bảng D.9, phụ lục D.

Nếu m_ey < m_x thì ngoài việc kiểm tra theo công thức (5.48) còn phải kiểm tra theo công thức (5.39) và (5.42) khi lấy e_y = 0.

Giá trị của độ lệch tâm tương đối tính như sau:

m_x = e_x (A / W_x )   và    m_y = e_y (A / W_y)

trong đó:

W_xvà W_y là các mômen chống uốn của tiết diện đối với các thớ chịu nén lớn nhất đối với các trục x-x và y-y.

Nếul_x>l_ythì ngoài việc tính theo công thức (5.48) cần kiểm tra thêm theo công thức (5.39) với e_y = 0.

Trong trường hợp mặt phẳng có độ cứng lớn nhất (I_x > I_y) không trùng với mặt phẳng đối xứng thì giá trị của m_x được tăng lên 25%.

5.4.2.9      Kiểm tra ổn định của thanh rỗng gồm hai nhánh bụng đặc, trục đối xứng y-y (Hình 7), các thanh giằng nằm trong hai mặt phẳng song song, chịu nén uốn trong hai mặt phẳng chính như sau:

a) Về ổn định của cả thanh trong mặt phẳng song song với mặt phẳng của các thanh giằng theo điều 5.4.2.2, lấy e_y = 0;

b) Về ổn định của các nhánh riêng, như cấu kiện chịu nén lệch tâm theo các công thức (5.39), (5.42). Khi đó lực dọc trong mỗi nhánh có kể thêm lực nén do M_x (xem điều 5.4.2.7), còn M_y phân phối cho các nhánh theo tỉ lệ độ cứng của chúng (nếu M_y nằm trong mặt phẳng của một trong các nhánh thì coi như nó truyền hoàn toàn lên nhánh đó). Khi kiểm tra theo công thức (5.39) thì độ mảnh của nhánh lấy thoả mãn yêu cầu trong điều 5.5.2.5, khi kiểm tra theo công thức (5.42) thì độ mảnh của nhánh lấy ứng với khoảng cách lớn nhất giữa mắt các thanh giằng.

5.4.2.10    Bản giằng và thanh giằng trong thanh nén lệch tâm tính theo điều 5.3.2.6, 5.3.2.7. Lực cắt lấy bằng giá trị lớn hơn trong hai giá trị: lực cắt thực tế và lực cắt qui ước (tính theo điều 5.3.2.5.

Hình 7 – Tiết diện rỗng gồm hai nhánh bụng đặc

5.5          Chiều dài tính toán của các cấu kiện chịu nén và nén uốn

5.5.1          Thanh của giàn phẳng và hệ giằng

5.5.1.1      Chiều dài tính toán l_o của các thanh trong giàn phẳng và hệ giằng (trừ các thanh bụng chữ thập) lấy theo bảng 17.

Bảng 17 – Chiều dài tính toán của các thanh trong giàn phẳng và hệ giằng

Phương uốn dọc	Chiều dài tính toán lo
	Thanh cánh	Thanh xiên, thanh đứng ở gối tựa	Các thanh bụng khác
1. Trong mặt phẳng dàn: a) Đối với các dàn, trừ những giàn ở mục 1.b b) Đối với giàn có các thanh là thép góc đơn và giàn có các thanh bụng liên kết dạng chữ T với các thanh cánh 2. Trong phương vuông góc với mặt phẳng giàn (ngoài mặt phẳng dàn): a) Đối với các dàn, trừ những giàn ở mục 2.b b) Giàn có các thanh cánh là định hình cong, các thanh bụng liên kết dạng chữ T với thanh cánh	l   l     l1     l1	l   l     l1     l1	0,8l   0,9l     l1     0,9l1
Các ký hiệu trong bảng 17 (theo hình 8) : l–  chiều dài hình học của thanh (khoảng cách giữa tâm các mắt) trong mặt phẳng dàn; l1 – khoảng cách giữa các mắt được liên kết không cho chuyển vị ra ngoài mặt phẳng giàn (bằng các thanh giằng, các tấm mái cứng được hàn hoặc bắt bulông chặt với cánh dàn, v.v…).

5.5.1.2      Nếu theo chiều dài thanh (cánh, bụng) có các lực nén N₁ và N₂ (N₁ > N₂) thì chiều dài tính toán ngoài mặt phẳng giàn của thanh (Hình 8 c, d) là:

l_o= l₁(5.49)

Khi đó thanh được tính toán về ổn định theo lực N₁.

	a) Hệ tam giác có thanh đứng; b) Hệ thanh bụng xiên; c) Hệ tam giác có giàn phân nhỏ; d) Hệ thanh bụng hình chữ K; e) Hệ thanh bụng chữ thập.
Hình 8 – Các sơ đồ thanh bụng giàn để  xác định chiều dài  tính toán các thanh

5.5.1.3      Chiều dài tính toán l_o của các thanh bụng chữ thập (Hình 8, e) lấy như sau:

– Trong mặt phẳng dàn, bằng khoảng cách từ tâm của mắt giàn đến điểm giao nhau của chúng (l_o= l);

– Ngoài mặt phẳng dàn, đối với các thanh chịu nén lấy theo bảng18, đối với các thanh chịu kéo lấy bằng chiều dài hình học của thanh (l_o= l₁).

Bảng 18 – Chiều dài tính toán ngoài mặt phẳng giàn của thanhbụng chữ thập chịu nén

 

Đặc điểm mắt giao nhau của các thanh bụng	Chiều dài tính toán lo nếu thanh giao nhau với thanh khảo sát là thanh
	chịu kéo	không chịu lực	chịu nén
Cả hai thanh đều không gián đoạn Thanh giao nhau với thanh khảo sát gián đoạn và có phủ bản mã: – Thanh khảo sát không gián đoạn; – Thanh khảo sát gián đoạn.	l     0,7l1 0,7 l1	0,7 l1     l1 –	l1     1,4 l1 –
GHI CHÚ (Hình 8, e): l – khoảng cách từ tâm mắt giàn đến điểm giao nhau của các thanh; l1 – chiều dài hình học của thanh.

 

5.5.1.4      Bán kính quán tính i của tiết diện thanh thép góc đơn lấy như sau:

– Khi chiều dài tính toán của thanh bằng l hoặc 0,9l (l là khoảng cách giữa các mắt gần nhất), lấy giá trị nhỏ nhất: i = i_min;

– Trong các trường hợp còn lại: lấy đối với trục của thép góc vuông góc hoặc song song với mặt phẳng giàn (i = i_x hoặc i = i_y phụ thuộc vào phương uốn dọc).

5.5.2          Cột

5.5.2.1      Chiều dài tính toán của cột có tiết diện không đổi hoặc các đoạn của cột bậc được tính theo công thức:                                                                                                                                                               l_o = ml(5.50)

trong đó:          l - chiều dài của cột, từng đoạn của nó hoặc chiều cao của tầng;

m- hệ số chiều dài tính toán.

5.5.2.2      Hệ số chiều dài tính toánmcủa cột có tiết diện không đổi (đứng độc lập) phụ thuộc vào cách liên kết ở hai đầu cột và dạng tải trọng.

Đối với một số trường hợp liên kết và dạng tải trọng lấy theo bảng D.1, phụ lục D.

5.5.2.3      Hệ số chiều dài tính toánmcủa cột có tiết diện không đổi, trong mặt phẳng khung, khi xà ngang liên kết ngàm với cột được lấy như sau:

a) Với khung có chuyển vị ngang khi chịu tải (tại các nút khung không có liên kết chống chuyển vị ngang) và tải trọng tại các nút như nhau: lấy theo bảng 19.

b) Với khung không có chuyển vị ngang khi chịu tải (các nút khung có liên kết chống chuyển vị ngang) và tải trọng tại các nút như nhau:

                                      (5.55)

Trong công thức (5.55) p và n lấy như sau:

– Với khung 1 tầng:         p = I_i l_c / l I_c ;    n = I_b l_c / l I_c ;

– Với khung nhiều tầng:  + Đối với tầng trên cùng:  p = 0,5 (p₁+p₂);          n = n₁+n₂ ;

+ Đối với các tầng giữa :     p = 0,5 (p₁+p₂);              n = 0,5(n₁+n₂);

+ Đối với tầng dưới cùng:   p = p₁+p₂ ;        n = 0,5(n₁+n₂).

trong đó p₁, p₂, n₁, n₂ lấy theo bảng 19.

c) Đối với cột có tiết diện không đổi của khung, khi một đầu của cột liên kết khớp với xà ngang còn đầu kia ngàm với móng thì trong công thức (5.52) của khung một tầng; (5.53), (5.54) của khung nhiều tầng; (5.55) của khung không có chuyển vị ngang, các giá trị của n và p lấy như sau:

– Đầu trên của cột là khớp (dưới ngàm):             n = 0,    (I_b = 0);              p = 50, (I_i =¥);

– Đầu trên của cột là ngàm (dưới khớp):             n = 50, (I_b =¥); p = 0,    (I_i = 0).

d) Đối với nhà một tầng, có chuyển vị ngang, khi tải trọng tại nút các cột không đều nhau, nhà có khối mái cứng hoặc có hệ giằng dọc nối đầu trên của tất cả các cột, thì hệ số chiều dài tính toánm_ecủa cột chịu tải lớn nhất tính như sau:

                                                                   m_e=m(5.56)

Bảng 19 – Hệ số chiều dài tính toánmcủa cột có tiết diện không đổi

Sơ đồ tính của khung có chuyển vị ngang tự do	Công thức tínhm	Hệ số n và p
		Một nhịp		Nhiều nhịp
	(5.51)
	(5.52)
	Khi n£0,2   (5.53)   Khi n > 0,2           (5.54)	Tầng trên cùng
		Các tầng giữa
		Tầng dưới cùng
GHI CHÚ: n1 = Ib1lc/l1Ic ; n2 = Ib2lc /l2Ic ;p1 = Ii1lc / l1Ic ;p2 = Ii2 lc / l2Ic ; k – số nhịp; l, l1, l2 – các nhịp khung; Ic , lc– mômen quán tính tiết diện và chiều dài của cột khảo sát; Ib , Ib1 , Ib2–  mômen quán tính của các xà liên kết với đầu trên của cột; Ii , Ii1 , Ii2–  mômen quán tính của các xà liên kết với đầu dưới của cột; – Đối với cột ngoài của khung nhiều nhịp m tính như đối với cột khung 1 nhịp.

trong đó:          

              m- hệ số tính theo các công thức (5.51), (5.52), bảng 19;

I_c, N_c - mômen quán tính và lực nén lớn nhất trong cột khảo sát;

            åN_i ,åI_i - tương ứng là tổng lực nén và tổng mômen quán tính tiết diện của tất cả các cột ở khung khảo sát và của 4 khung lân cận (2 khung mỗi phía). Tất cả các lực N_i  đều trong cùng một tổ hợp tải  trọng với N_c.

Giá trị củam_etính theo công thức (5.56) không được nhỏ hơn 0,7.

CHÚ Ý: Khi tỷ số H/B > 6 (H – chiều cao của nhà nhiều tầng; B – chiều rộng của nhà), phải kiểm tra thêm ổn định tổng thể của khung như thanh tổ hợp, ngàm ở móng.

Đối với cột biên, hệ sốmlấy như  cột của khung một nhịp.

5.5.2.4      Hệ số chiều dài tính toán đối với các đoạn của cột bậc lấy theo phụ lục D.

Khi xác định hệ sốmcủa cột bậc trong khung nhà công nghiệp một tầng cho phép:

- Không kể đến ảnh hưởng sự chịu tải và độ cứng của các cột lân cận;

- Chỉ xác định chiều dài tính toán của cột đối với tổ hợp tải trọng cho lực nén lớn nhất trong các đoạn và giá trịmnhận được này sẽ dùng cho các tổ hợp tải trọng khác;

- Đối với khung nhiều nhịp (từ hai trở lên), khi có khối mái cứng hoặc hệ giằng dọc nối đầu trên của các cột đảm bảo sự làm việc không gian của cả hệ khung thì chiều dài tính toán của cột khung được xác định như đối với một cột độc lập được liên kết cố định ở mức xà ngang;

- Đối với cột một bậc, khi tỉ số l₂/l₁£0,6 và N₁/N₂³3 thì giá trị củamlấy theo bảng 20.

Bảng 20 – Hệ số chiều dài tính toánmcủa cột bậc

Điều kiện liên kết ở đầu trên của cột	Hệ sốmđối với
	đoạn cột dưới khi		đoạn cột trên
	0,1 < I2/I1£0,3	0,05£I2/I1£0,1
Đầu tự do Chỉ liên kết không cho xoay Tựa khớp cố định Liên kết ngàm	2,5 2,0 1,6 1,2	3,0 2,0 2,0 1,5	3,0 3,0 2,5 2,0
GHI CHÚ:  l1, I1, N1 – chiều dài, mômen quán tính tiết diện và lực dọc của đoạn cột duới; l2, I2, N2 – chiều dài, mômen quán tính tiết diện và lực dọc của đoạn cột trên.

 

5.5.2.5      Chiều dài tính toán của cột theo hướng dọc nhà (ngoài mặt phẳng khung) bằng khoảng cách giữa các điểm liên kết không cho cột chuyển vị ra ngoài mặt phẳng khung (gối tựa của cột, dầm cầu trục, giàn đỡ kèo, mắt liên kết với hệ giằng, với xà ngang, v.v...).

5.5.2.6      Chiều dài tính toán của thanh (đặc, rỗng) có tiết diện thay đổi có thể tham khảo phụ lục D.3.

5.5.3          Kết cấu không gian rỗng

5.5.3.1      Khi xác định độ mảnh của các thanh thép góc đơn chịu nén hoặc không chịu lực trong kết cấu không gian rỗng, chiều dài tính toán l_o và bán kính quán tính i của các thanh lấy theo bảng 21.

5.5.3.2      Khi xác định độ mảnh của thanh chịu kéo bằng thép góc đơn, chiều dài tính toán và bán kính quán tính của chúng lấy như sau:

- Với thanh cánh: theo bảng 21;

- Với thanh xiên:

+ theo hình 9 a, e: trong mặt phẳng giàn – l_d và i_min; ngoài mặt phẳng giàn – L_d (khoảng cách giữa hai mắt liên kết với thanh cánh) và i_x (lấy với trục song song với mặt phẳng dàn);

+ theo hình 9 b, c, d: chiều dài l_d và i_min .

Bảng 21 – Chiều dài tính toán l_o và bán kính quán tính i của các thanh

Thanh	l o	i
Cánh:    – theo hình 9, a, b, c	lm	imin
– theo hình 9, d, e	1,14lm	ixhoặc iy
Xiên:     – theo hình 9, b, c, d	mdld	imin
– theo hình 9, a, e	mdldc	imin
Ngang: – theo hình 9, b	0,8lc	imin
– theo hình 9, c	0,65lc	imin
GHI CHÚ:  ldc – chiều dài qui ước của thanh xiên, lấy theo bảng 22; md – hệ số chiều dài tính toán của thanh xiên lấy theo bảng 23; Trong hình 9, a, e, các thanh xiên phải liên kết với nhau tại giao điểm của chúng. Giá trị lo đối với thanh ngang theo hình 9c ứng với thép góc đơn đều cạnh.

 

Hình  9 – Sơ đồ kết cấu không gian rỗng, các thanh từ thép góc đơn

a, b, c – các mắt ở hai mặt tiếp giáp trùng nhau;

d, e – các mắt ở hai mặt tiếp giáp không trùng nhau.

Bảng 22 – Chiều dài qui ước l_dc của thanh xiên

Đặc điểm mắt giao nhau của các thanh xiên		Giá trị ldc của thanh xiên khảo sát nếu thanh giao nhau với thanh khảo sát là thanh
		chịu kéo		không chịu lực		chịu nén
1. Cả hai thanh không gián đoạn 2. Thanh giao nhau với thanh khảo sát gián đoạn và có phủ bản mã: – Kết cấu theo hình 9 a; – Kết cấu theo hình 9 e, khi: 1< n£3 n > 3 3. Mắt giao nhau của các thanh xiên được liên kết tránh chuyển vị ra ngoài mặt phẳng dàn		ld     1,3ld   (1,75 – 0,15n)ld 1,3ld     ld		1,3ld     1,6ld   (1,9 – 0,1n)ld 1,6ld     ld		0,8Ld     Ld   Ld Ld     ld
GHI CHÚ: Ld  - chiều dài thanh xiên theo hình 9 a, e; n = (Im,minld)/ Id,minlm);với Im,min và Id,min - mômen quán tính nhỏ nhất của thanh cánh và thanh xiên.
Bảng 23 – Hệ số chiều dài tính toán của thanh xiênmd
Liên kết của thanh xiên với thanh cánh	n		Giá trị củamdkhi l/imin bằng
			£60		60 <  l/imin£160		³160
Bằng đường hàn hoặc bu lông (không nhỏ hơn 2) , không có bản mã	£2   ³6		1,14   1,04		0,54 + 36 (imin/l)   0,56 + 28,8 (imin/l)		0,765   0,74
Bằng 1 bulông, không có bản mã	Không phụ thuộc n		1,12		0,64 + 28,8 (imin/l)		0,82
GHI CHÚ:    n – xem bảng 22; l– chiều dài thanh, lấy bằng ld đối với hình 9, b, c, d; bằng ldc theo bảng 21 (đối với hình 9,a, e); – Giá trị củamdkhi n từ 2 đến 6 xác định theo nội suy tuyến tính; – Khi liên kết trực tiếp một đầu của thanh xiên với thanh cánh bằng đường hàn hoặc bulông, còn đầu kia qua bản mã thì hệ số chiều dài tính toán là 0,5(1+md); khi liên kết cả hai đầu thanh qua bản mã thìmd= 1.

 

5.5.3.3      Chiều dài tính toán và bán kính quán tính của thanh thép ống và tiết diện ghép từ hai thép góc lấy theo điều 5.5.1.

5.5.4          Hệ mái lưới thanh không gian

Chiều dài tính toán của các thanh trong hệ mái lưới không gian lấy theo bảng 24.

Bảng 24 – Chiều dài tính toán của các thanh trong hệ mái lưới không gian

Các thanh của hệ mái lưới	Chiều dài tính toán lo
1. Ngoài các thanh nêu ở mục 2 và 3 ở dưới đây	l
2. Thanh cánh liên tục (không gián đoạn tại mắt) và liên kết hàn dạng chữ T với mắt cầu (thanh xuyên qua mắt cầu và hàn ở chu vi giao nhau với mặt cầu)	0,85l
3. Là thép góc đơn, liên kết vào mắt theo một cánh bằng:
a) đường hàn hoặc bulông (không ít hơn hai) bố trí dọc theo thanh khi:
-  l/imin£90;	l
- 90 < l/imin£120;	0,9l
- 120 < l/imin£150 (chỉ đối với các thanh bụng);	0,75l
- 150 < l/imin£200 (chỉ đối với các thanh bụng).	0,7l
b) một bulông khi:
-  l/imin£90;	l
- 90 < l/imin£120;	0,95l
- 120 < l/imin£150 (chỉ đối với các thanh bụng);	0,85l
- 150 < l/imin£200 (chỉ đối với các thanh bụng);	0,8l
GHI CHÚ:  l – chiều dài hình học của thanh (khoảng cách giữa các mắt).

 

5.5.5          Độ mảnh giới hạn của các thanh

5.5.5.1      Độ mảnh giới hạn của các thanh chịu nén lấy theo bảng 25.

Bảng 25 – Độ mảnh giới hạn của các thanh chịu nén

Các thanh	Độ mảnh giới hạn
1. Thanh cánh, thanh xiên và thanh đứng nhận phản lực gối:
a) Của giàn phẳng, hệ mái lưới  thanh không gian, hệ  thanh không gian rỗng (có chiều cao H£50 m) bằng thép ống hoặc tổ hợp từ hai thép góc;	180 - 60a
b) Của hệ thanh không gian rỗng bằng thép góc đơn, hệ thanh không gian rỗng (chiều cao H > 50 m) nhưng bằng thép ống hay tổ hợp từ  hai thép góc.	120
2. Các thanh (trừ những thanh đã nêu ở mục 1 và 7):
a) Của giàn phẳng bằng thép góc đơn; hệ mái lưới thanh không gian và hệ thanh không gian rỗng bằng thép góc đơn, tổ hợp từ hai thép góc hoặc thép ống;	210 - 60a
b) Của hệ mái lưới thanh không gian, hệ thanh không gian rỗng bằng thép góc đơn, dùng liên kết bulông.	220 - 40a
3.  Cánh trên của giàn không được tăng cường khi lắp ráp (khi đã lắp ráp  lấy theo mục 1)	220
4.  Cột chính	180 - 60a
5. Cột phụ (cột sườn tường, thanh đứng của cửa mái, v.v...), thanh giằng của cột rỗng, thanh của hệ giằng cột (ở dưới dầm cầu trục)	210 - 60a

 

Bảng 25 – Độ mảnh giới hạn của các thanh chịu nén(tiếptheo)

Các thanh	Độ mảnh giới hạn
6. Các thanh giằng (trừ các thanh đã nêu ở mục 5), các thanh dùng để giảm chiều dài tính toán của thanh nén và những thanh không chịu lực mà không nêu ở mục 7 dưới đây	200
7. Các thanh chịu nén hoặc không chịu lực của hệ thanh không gian rỗng, tiết diện chữ T, chữ thập, chịu tải trọng gió khi kiểm tra độ mảnh trong mặt phẳng thẳng đứng.	150
GHI CHÚ:a= N /(jAfgc)- hệ sốj lấy không nhỏ hơn 0,5 (khi nén lệch tâm, nén uốn thayjbằngje).

 

5.5.5.2      Độ mảnh giới hạn của các thanh chịu kéo lấy theo bảng 26.

Bảng 26 – Độ mảnh giới hạn của các thanh chịu kéo

Các thanh	Khi kết cấu chịu tải trọng
	động trực tiếp	tĩnh	cầu trục
1.  Thanh cánh, thanh xiên ở gối của giàn phẳng (kể cả giàn hãm) và của hệ mái lưới thanh không gian	250	400	250
2.  Các thanh giàn và của hệ mái lưới thanh không gian (trừ các thanh nêu ở mục 1)	350	400	300
3.  Thanh cánh dưới của dầm cầu trục, dàn	–	–	150
4.  Các thanh của hệ giằng cột (ở dưới dầm cầu trục)	300	300	200
5.  Các thanh giằng khác	400	400	300
6.  Thanh cánh và thanh xiên ở gối của cột đường dây tải điện	250	–	–
7.  Các thanh của cột đường dây tải điện (trừ các thanh nêu ở mục 6 và 8)	350	–	–
8.  Các thanh của hệ thanh không gian rỗng có tiết diện chữ T hoặc chữ thập chịu tác dụng của tải trọng gió khi kiểm tra độ mảnh trong mặt phẳng thẳng đứng.	150	–	–
GHI CHÚ: 1. Trong các kết cấu không chịu tải trọng động chỉ cần kiểm tra độ mảnh của thanh trong mặt  phẳng thẳng đứng. 2. Không hạn chế độ mảnh của thanh chịu kéo ứng lực trước.                  3. Tải trọng động đặt trực tiếp lên kết cấu là tải trọng dùng trong tính toán về bền mỏi hoặc trong tính toán    có kể đến hệ số động.

 

5.6          Ổn định cục bộ của các cấu kiện có tấm mỏng

5.6.1          Ổn định cục bộ của bản bụng dầm

5.6.1.1      Để đảm bảo ổn định cục bộ, bản bụng của dầm tổ hợp phải được tăng cường bằng các sườn cứng theo các qui định sau:

a.Nếu độ mảnh qui ước của bản bụng > 3,2 khi dầm chịu tải trọng tĩnh, hoặc > 2,2 khi dầm chịu tải trọng di động thì bản bụng phải được tăng cường bằng các sườn cứng ngang (Hình10), trong đó =  , (h_w- chiều cao tính toán của bản bụng dầm, xem điều 5.2.1.3, hình 2; t_w- chiều dày của bản bụng).

Khoảng cách giữa các sườn cứng ngang a £2h_wnếu > 3,2 và a£2,5h_w nếu £3,2.

Nếu chỉ tăng cường bản bụng bằng sườn cứng ngang thì kích thước của chúng lấy như sau: khi bố trí cặp sườn đối xứng, chiều rộng của sườn b_s ³h_w/30 + 40 mm; khi chỉ bố trí các sườn ở một bên của bản bụng b_s³h_w/24 + 50 mm. Chiều dày của sườn t_s³2b_s.

b.Tại gối tựa của dầm và tại những chỗ có tải trọng tĩnh tập trung lớn đặt ở cánh trên phải đặt các sườn tăng cường ngang. Sườn ở gối tựa (sườn đầu dầm) được tính toán theo điều 5.6.1.7.

c.Nếu độ mảnh của bản bụng > 5,5 thì ngoài sườn ngang còn phải tăng cường bản bụng bằng sườn tăng cường dọc (Hình 11). Sườn dọc được đặt cách mép chịu nén của bản bụng một đoạn h₁ = (0,2¸0,3)h_w. Khi có sườn dọc thì kích thước các sườn lấy như sau:

- Đối với sườn ngang: I_s = 3h_wt_w³;  I_s là mômen quán tính của cặp sườn ngang đối với trục dọc của bản bụng;

- Đối với sườn dọc: I_sl ³1,5h_wt_w³; I_sl là mômen quán tính của sườn dọc đối với trục thẳng đứng của tiết diện dầm.

Khi chỉ bố trí sườn ngang và dọc ở một bên của bản bụng thì mômen quán tính của các sườn được tính đối với các trục tương ứng trên nhưng nằm ở mặt tiếp xúc của sườn với bản bụng.

5.6.1.2      Khi kiểm tra ổn định cục bộ bản bụng dầm phải kể đến tất cả các thành phần của trạng thái ứng suất (s,t,s_c).

Các thành phần ứng suất được tính với giả thiết vật liệu làm việc đàn hồi theo tiết diện nguyên, không kể đến hệ sốj_b.

Ứng suất néns(lấy dấu "+") ở biên của ô bản khảo sát và ứng suất tiếp trung bìnhtđược tính theo các công thức:

                                                                    s= (5.57)

                                                                     t= (5.58)

trong đó:

M, V- giá trị trung bình của mômen và lực cắt trong phạm vi của ô bản. Nếu chiều dài của ô nhỏ hơn hoặc bằng chiều cao tính toán của nó (a £h_w) thì M, V lấy tại tiết diện giữa ô; nếu a > h_w thì M  và V lấy tại  tiết diện giữa của phần ô bản có ứng suất lớn hơn và có chiều dài bằng h_w; nếu trong  phạm vi ô kiểm tra có M và V đổi dấu thì  giá  trị trung bình  của chúng lấy trên phần ô có giá trị tuyệt đối của nội lực lớn.

Ứng suất cục bộs_ctrong bản bụng do tải trọng tập trung được tính theo công thức (5.4) và điều 8.5.6  (khig₁= 1,1).

Nếu trong ô có tải trọng tập trung đặt ở cánh chịu kéo thì chỉ kiểm tra do tác dụng đồng thời của hai thành phần ứng suấtsvàthoặcs_cvàt.

5.6.1.3      Không cần kiểm tra ổn định cục bộ của bản bụng dầm khi:

- £3,5, trong trường hợp không có ứng suất cục bộ;

- £2,5, trong trường hợp có ứng suất cục bộ.

Khi đó chỉ cần đặt các sườn cứng ngang theo chỉ dẫn ở điều 5.6.1.1.

5.6.1.4      Kiểm tra ổn định của bản bụng dầm có tiết diện đối xứng, chỉ tăng cường bằng các sườn cứng ngang, khi ứng suất cục bộs_c= 0, và độ mảnh qui ước £6 theo công thức:

            (5.59)

trong đó:                                                                                                                   (5.60)

                                            (5.61)

Trong công thức (5.60) hệ số c_cr lấy như sau:

- Đối với dầm hàn, theo bảng 27, phụ thuộc hệ số:

                                                  (5.62)

trong đó:

b_f , t_f  – chiều rộng và chiều dày của cánh chịu nén;

- hệ số, lấy theo bảng 28.

Bảng 27 – Hệ số c_cr

	£0,8	1,0	2,0	4,0	6,0	10,0	³30
ccr	30,0	31,5	33,3	34,6	34,8	35,1	35,5

 

Bảng 28 – Hệ số b

Dầm	Điều kiện làm việc của cánh chịu nén	b
Cầu trục	Ray không hàn Ray được hàn	2 ¥
Các dầm khác	Khi có sàn cứng đặt liên tục trên cánh nén Trong các trường hợp khác	¥ 0,8
GHI CHÚ: Đối với dầm cầu trục, khi có lực tập trung đặt ở cánh chịu kéo, khi tính hệ số d  lấy b = 0,8.

- Đối với dầm bulông cường độ cao lấy c_cr = 35,2.

Trong công thức (5.61):                                        

trong đó:

d- cạnh bé của ô bản (h_w hoặc a);

m - tỉ số giữa cạnh lớn của ô bản chia cho cạnh nhỏ.

5.6.1.5      Kiểm tra ổn định của bản bụng dầm có tiết diện đối xứng, chỉ tăng cường bằng các sườn ngang (Hình 10 a), khi ứng suất cục bộs_c ¹0, theo công thức:

                                     (5.63)

trong đó:

              s,s_c,t- được tính theo các công thức ở điều 5.6.1.2;

              t_cr- tính theo công thức (5.61).

Giá trị củas_crvàs_c,crtrong công thức (5.63) được tính như sau:

a) Khi a/ h_w£0,8:

-s_crtính theo công thức (5.60);

-s_c,cr=                                                                                                                    (5.64)

với:            

c₁- hệ số, đối với dầm hàn lấy theo bảng 29 phụ thuộc vào giá trị của a/h_w vàd(theo công thức 5.62); đối với dầm bulông cường độ cao lấy theo bảng 30.

Nếu tải trọng đặt ở cánh chịu kéo (Hình 10 b) thì kiểm tra ổn định của bản bụng được thực hiện theo hai tổ hợp ứng suất :

-s vàt  (cho biên chịu nén)

-s_cvàt, (cho biên chịu kéo), khi đó tính hệ sốdtheo công thức (5.62) thì b_f và t_f là chiều rộng và dày của cánh chịu kéo.

Bảng 29 – Giá trị của c₁ đối với dầm hàn

d	Giá trị của c1 đối với dầm hàn khi a/hw bằng
	£0,5	0,6	0,8	1,0	1,2	1,4	1,6	1,8	³2
£1 2 4 6 10 ³30	11,5 12,0 12,3 12,4 12,4 12,5	12,4 13,0 13,3 13,5 13,6 13,7	14,8 16,1 16,6 16,8 16,9 17,0	18,0 20,4 21,6 22,1 22,5 22,9	22,1 25,7 28,1 29,1 30,0 31,0	27,1 32,1 36,3 38,3 39,7 41,6	32,6 39,2 45,2 48,7 51,0 53,8	38,9 46,5 54,9 59,4 63,3 68,2	45,6 55,7 65,1 70,4 76,5 83,6

Bảng 30 – Giá trị của c₁ đối với dầm bu lông cường độ cao

a/hw	0,5	0,6	0,8	1,0	1,2	1,4	1,6	1,8	2,0
c1	13,7	15,9	20,8	28,4	38,75	51,0	64,2	79,8	94,9

 

b) Khi a/ h_w > 0,8 và tỉ sốs_c/slớn hơn các giá trị cho trong bảng 31 thì:

                                                                              s_cr=(5.65)

trong đó:

c₂- hệ số lấy theo bảng 32;

              s_c,cr– tính theo công thức (5.64), trong đó nếu a/h_w > 2 thì lấy a = 2h_w.

Bảng 31 – Giá trị giới hạn củas_c/s

Loại dầm	d	Giá trị giới hạn củasc/ skhi a/hw bằng
		0,8	0,9	1,0	1,2	1,4	1,6	1,8	³2
Hàn	£1 2 4 6 10 ³30	0 0 0 0 0 0	0,146 0,109 0,072 0,066 0,059 0,047	0,183 0,169 0,129 0,127 0,122 0,112	0,267 0,277 0,281 0,288 0,296 0,300	0,359 0,406 0,479 0,536 0,574 0,633	0,445 0,543 0,711 0,874 1,002 1,283	0,540 0,652 0,930 1,192 1,539 2,249	0,618 0,799 1,132 1,468 2,154 3,939
Bulông cường độ cao	–	0	0,121	0,184	0,378	0,643	1,131	1,614	2,347

Bảng 32 – Hệ số c₂

a/hw	£0,8	0,9	1,0	1,2	1,4	1,6	1,8	³2
c2	Theo bảng 27, c2= ccr	37,0	39,2	45,2	52,8	62,0	72,6	84,7

 

c) Khi a/ h_w > 0,8 và tỉ sốs_c/skhông lớn hơn các giá trị cho trong bảng 31 thì:

-s_crtính theo công thức (5.60);

-s_{c, cr}tính theo công thức (5.64) nhưng đặt a/2 thay cho a khi tính cũng như ở trong bảng 30.

Trong mọi trường hợpt_crđều được tính theo kích thước thực của ô bản.

 

Hình 10 – Sơ đồ dầm được tăng cường bằng các sườn cứng ngang

 

a) Tải trọng tập trung F đặt ở cánh chịu nén, (s_t– ứng suất kéo);

b) Tải trọng tập trung F đặt ở cánh chịu kéo.

 

 

 

1. Sườn cứng ngang

 

Hình 11 – Sơ đồ dầm được tăng cường bằng các sườn cứng dọc và ngang

1. Sườn cứng ngang; 2. Sườn cứng dọc

5.6.1.6      Kiểm tra ổn định của bản bụng dầm có tiết diện không đối xứng (cánh chịu nén mở rộng) theo chỉ dẫn ở các điều 5.6.1.4, 5.6.1.5 nhưng có kể đến các thay đổi sau: trong công thức (5.60), (5.65) và bảng 32 giá trị của h_w lấy bằng hai lần khoảng cách từ trục trung hoà đến biên tính toán chịu nén của ô bản. Nếu a/h_w > 0,8 vàs_c0 thì cần kiểm tra cả hai trường hợp theo các điều 5.6.1.5.b và 5.6.1.5.c  không phụ thuộc vào giá trị củas_c/s.

5.6.1.7      Tại gối tựa, bản bụng của dầm tổ hợp phải được tăng cường bằng các sườn ngang (sườn đầu dầm). Sườn đầu dầm được tính theo uốn dọc ra ngoài mặt phẳng của bản bụng như một thanh đứng chịu phản lực gối. Tiết diện tính toán của thanh gồm tiết diện của sườn và phần bản bụng ở hai bên sườn, mỗi bên rộng bằng 0,65t_w.
Chiều dài tính toán của thanh bằng chiều cao bản bụng. Tiết diện mút dưới của sườn gối (Hình12) phải được bào nhẵn, tì sát hoặc hàn vào cánh dưới của dầm. Ứng suất tại tiết diện này do phản lực gối tựa trong trường hợp thứ nhất (Hình12, a) không vượt quá cường độ tính toán của thép cán về  ép mặt khi a£1,5t_s và về nén khi a > 1,5t_s ; trong trường hợp thứ hai (Hình12, b) không vượt quá cường độ ép mặt.
Khi hàn sườn gối với cánh dưới của dầm thì đường hàn được tính với phản lực gối tựa.

 

Hính  12 – Sơ đồ đặt sườn cứng ở gối a)  Sườn gối ở đầu mỳt dầm, mặt tựa được bào nhẵn; b)  Sườn gối ở gần đầu mỳt dầm, tỡ sỏt hoặc hàn vào cỏnh dưới .

5.6.2          Ổn định cục bộ của bản bụng cột

5.6.2.1      Cột chịu nén đúng tâm (m = 0), cột chịu nén lệch tâm và nén uốn (m > 0, tiết diện chữ I hoặc hình hộp, hình13 ) ngoài việc đựơc kiểm tra ổn định theo các công thức (5.20), (5.39), (5.48) thì tỷ số giữa chiều cao tính toán và chiều dày của bản bụng h_w /t_w không được vượt quá trị số giới hạn [h_w /t_w] cho trong bảng 33.

5.6.2.2      Đối với cột chịu nén lệch tâm và nén uốn, tiết diện chữIhoặc hình hộp (Hình 13) mà điều kiện ổn định được kiểm tra theo công thức (5.42) thì giá trị giới hạn củahw /twphụ thuộc vào giá trị của thông sốa= (s-s1)/s(vớislà ứng suất nén lớn nhất tại biên của bản bụng, mang dấu “+”, khi không kể đến các hệ sốje,jexyhoặc cj;s1là ứng suất tại biên tương ứng của bản bụng), được lấy như sau :

Hình 13 - Sơ đồ cột chịu nộn lệch tõm cú tiết diện chữ I và hình hộp

- Khia £0,5, lấy theo điều 5.6.2.1;

- Khia ³1, tính theo công thức:

                           (5.66)

trong đó:

 = 1,4 (2a-1)  ,  (với là ứng suất tiếp trung bình trong tiết diện khảo sát).

- Khi 0,5 <a<1, nội suy tuyến tính giữa các giá trị được tính vớia= 0,5 vàa= 1.

Bảng 33 – Giá trị giới hạn [h_w/t_w]

Độ lệch tâm tương đối	Loại tiết diện cột	Giá trị  và	Công thức tính [hw/tw]
m= 0	Chữ  I	< 2,0  ³2,0	(1,3 + 0,15) (1,2 + 0,35); nhưng không lớn hơn 2,3
	Hình hộp, chữ[cán	<1,0  ³1,0	1,2 ; nhưng không lớn hơn 1,6
	Chữ[ tổ hợp	< 0,8  ³0,8	; nhưng không lớn hơn 1,6
m³1,0	Chữ I, hình hộp	< 2,0  ³2,0	; nhưng không lớn hơn 3,1
GHI CHÚ: –  độ mảnh qui ước khi tính toán ổn định của cột chịu nén đúng tâm; – độ mảnh qui ước khi tính toán ổn định trong mặt phẳng tác dụng của mô men; – Tiết diện hình hộp là các tiết diện kín (tổ hợp, uốn cong dạng chữ nhật hay vuông); – Đối với tiết diện hình hộp, khi m > 0, giá trị của [hw/tw] lấy cho bản bụng nằm song song với mặt phẳng tác dụng của mômen uốn; – Khi 0 < m <1,0 giá trị của [hw/tw] được nội suy tuyến tính theo các giá trị với m = 0 và m = 1,0.

 

5.6.2.3      Đối với cột chịu nén lệch tâm, nén uốn có tiết diện khác chữ I hoặc hình hộp (trừ tiết diện chữ T), giá trị của [h_w/t_w] ở điều 5.6.2.2  được nhân với hệ số 0,75.

5.6.2.4      Đối với cột chịu nén đúng tâm, nén uốn, nén lệch tâm tiết diện chữ T, có độ mảnh qui ước  từ 0,8 đến 4 và khi 1£b_f /h_w£2  (với b_f – chiều rộng của cánh chữ T; h_w - chiều cao bản bụng chữ T), thì tỉ số h_w/t_w không được vượt quá giá trị tính theo công thức:

                                   (5.67)

Khi  < 0,8 hoặc  > 4 thì trong công thức (5.67) lấy tương ứng  = 0,8 hoặc  = 4.

Khi tiết diện của cấu kiện được chọn theo độ mảnh giới hạn thì giá trị giới hạn của h_w/t_w được nhân với hệ số  (j_m=jhoặcj_m=j_e,s= N/A), nhưng không lớn hơn 1,25 h_w / t_w .

5.6.2.5      Với cột tiết diện chữ I, khi giá trị thực tế của h_w /t_w vượt quá giá trị giới hạn [h_w /t_w] qui định ở   điều 5.6.2.1 (đối với cột chịu nén đúng tâm không lớn hơn 2 lần) thì:

a)  Khi kiểm tra ổn định cột chịu nén đúng tâm theo công thức (5.20) diện tích tiết diện A chỉ gồm diện tích của hai cánh và hai phần bản bụng tiếp giáp với hai cánh, mỗi phần rộng 0,5t_w[h_w /t_w].

b)  Khi kiểm tra ổn định của cột nén lệch tâm và nén uốn theo công thức (5.39), (5.48), diện tích  tiết diện A chỉ gồm diện tích hai cánh và hai phần bản bụng tiếp giáp với hai cánh, mỗi phần rộng 0,85t_w[h_w /t_w].

Giá trị của [h_w /t_w] được lấy tương ứng theo bảng 33.

5.6.2.6      Khi bản bụng của cột đặc có h_w /t_w³2,3thì phải gia cường bằng các sườn cứng ngang đặt cách nhau một khoảng (2,53)h_w. Trong trường hợp cột phải vận chuyển thì mỗi đoạn cột phải được gia cường không ít hơn 2 sườn. Kích thước của các sườn cứng ngang lấy theo điều 5.6.1.1.

5.6.3          Ổn định cục bộ của bản cánh dầm và cột

5.6.3.1      Chiều rộng tính toán b_o của bản cánh lấy như sau:

- Trong cấu kiện hàn: bằng khoảng cách từ biên của bản bụng đến mép của bản cánh;

- Trong các thép cán định hình: từ điểm bắt đầu uốn cong phía trong của cánh đến mép của bản cánh;

- Trong các định hình cong: từ điểm cuối đoạn cong của bản bụng đến mép của bản cánh (Hình 14).

Hình 14 – Sơ đồ tiết diện ngang của định hình cong

5.6.3.2      Trong dầm, tỉ số giữa chiều rộng tính toán và chiều dày của bản cánh b_o/t_f không được lớn hơn giá trị [b_o/t_f] giới hạn cho ở bảng 34.

Bảng 34 – Giá trị giới hạn[b_o/t_f]

Tính toán dầm	Đặc điểm phần nhô ra	Giá trị [bo/tf]
Trong giới hạn đàn hồi	Không viền mép	0,5
	Có viền mép	0,75
Kể đến sự phát triển của biến dạng dẻo (1)	Không viền mép	0,11hw /twnhưng không lớn hơn 0,5
	Có viền mép	0,16hw /twnhưng không lớn hơn 0,75
GHI CHÚ: (1): Khi hw/tw£2,7giá trị [bo/tf] lấy như sau: – Đối với cánh không viền: [bo/tf] = 0,3; – Đối với cánh viền bằng sườn: [bo/tf] = 0,45; – hw, tw là chiều cao tính toán và chiều dày của bản bụng.

 

Phần nhô a_o của mép viền định hình cong (Hình 14) không được nhỏ hơn 0,3b_o khi không có bản giằng; không nhỏ hơn 0,2b_o khi có bản giằng; chiều dày của mép viền không được nhỏ hơn 2a_o.

5.6.3.3      Đối với cột chịu nén đúng tâm, nén lệch tâm, nén uốn có độ mảnh qui ước 0,8£  £4, tỉ số [b_o / t_f] không được lớn hơn các giá trị xác định theo các công thức trong bảng 35.

Bảng 35 – Giá trị giới hạn của[b_o / t_f]

Đặc điểm của bản cánh và tiết diện	Giá trị [bo / tf]
Cánh của tiết diện chữ I và chữ T không viền mép	(0,36 +0,10)
Thép góc đều cánh và định hình cong không viền bằng sườn (trừ tiết diện chữ[)	(0,40 + 0,07)
Định hình cong có sườn viền	(0,50 + 0,18)
Cánh lớn của thép góc không đều cánh và cánh của tiết diện chữ[	(0,43 + 0,08)

 

Khi < 0,8 hoặc  > 4 thì các công thức trong bảng 35 lấy tương ứng với = 0,8 hoặc = 4.

5.6.3.4      Đối với cột chịu nén đúng tâm có tiết diện hình hộp giá trị [b_o / t_f] lấy theo bảng 33 như đối với  bản bụng của tiết diện hình hộp.

Đốivới cột chịu nén lệch tâm, nén uốn có tiết diện hình hộp, giá trị của [b_o/t_f] được lấy như sau:

- Khi m£0,3: như đối với cấu kiện chịu nén đúng tâm;

- Khi m³1,0 và £2 + 0,04m: [b_o/t_f] = 

- Khi m³1,0 và  > 2 + 0,04m: [b_o/t_f] = (0,4 + 0,3)(1- 0,01m).

- Khi giá trị của độ lệch tâm tương đối 0,3 < m < 1 thì [b_o/t_f] được nội suy tuyến tính theo các giá trị ứng với m = 0,3 và m = 1.

5.6.3.5      Khi tiết diện của cột chịu nén đúng tâm, nén lệch tâm, nén uốn được chọn theo độ mảnh giới hạn, và của dầm theo độ võng giới hạn thì giá trị của [b_o/t_f] được nhân với hệ số nhưng không lớn hơn 1,25, trong đój_mvàslấy như sau:

-  Đối với cột chịu nén đúng tâm, nén lệch tâm và nén uốn:j_mlà giá trị nhỏ nhất trong các giá trị củaj,j_e,j_exy, c_jdùng khi kiểm tra ổn định của cột; còns= N/A.

-  Đối với cấu kiện chịu uốn:j_m= 1; cònslà giá trị lớn hơn trong hai giá trị tính theo vế trái của các công thức (5.8) và (5.16).

5.7          Kết cấu thép tấm

5.7.1          Tính toán về bền

5.7.1.1      Kiểm tra độ bền của kết cấu tấm vỏ tròn xoay theo trạng thái ứng suất phi mômen theo công thức:

                                       (5.68)

trong đó:    và - các ứng suất pháp theo hai phương vuông góc với nhau;
- ứng suất tiếp.

Ngoài ra, các giá trị tuyệt đối của các ứng suất chính không được lớn hơn fg_c

5.7.1.2      Các ứng suất trong vỏ mỏng tròn xoay tính theo lý thuyết phi mômen (Hình15), chịu áp lực của chất lỏng, chất khí hoặc vật liệu hạt được xác định theo công thức:

                                                    (5.69)

                                                  (5.70)

trong đó:

s₁vàs₂-  các ứng suất tương ứng theo phương kinh tuyến và phương vòng;

r₁ và r₂ - các bán kính cong theo các phương chính của mặt trung bình của vỏ;

p- áp lực tính toán trên một đơn vị bề mặt của vỏ;

t- chiều dày của vỏ;

F- hình chiếu lên trục z - z của toàn bộ áp lực tính toán tác dụng lên phần vỏ abc (Hình 15);

 

rvàb- bán kính và góc như trên hình 15.

 

     Hình 15 – Sơ đồ vỏ tròn xoay              Hình 16 – Sơ đồ vỏ nón tròn xoay

5.7.1.3      Vỏ mỏng kín, tròn xoay, chịu áp lực phân bố đều bên trong, khi tính theo trạng thái phi mômen các ứng suất được xác định theo những công thức:

- Đối với vỏ trụ:                                       và            (5.71)

- Đối với vỏ cầu:                                                           (5.72)

- Đối với vỏ nón:                      và           (5.73)

trong đó:

p- áp lực tính toán bên trong trên một đơn vị diện tích bề mặt vỏ;

r- bán kính mặt trung bình của vỏ (Hình 16);

b - góc giữa đường sinh của mặt nón và trục z-z của nó (Hình 16).

5.7.1.4      Ở những chỗ vỏ thay đổi hình dạng, thay đổi chiều dày, cũng như có tải trọng thay đổi phải kể đến ứng suất cục bộ (hiệu ứng biên).

5.7.2          Tính toán về ổn định

5.7.2.1      Vỏ trụ kín, chịu nén đều song song với đường sinh, được kiểm tra ổn định theo công thức:

                                                                               s₁£ g_cs_cr1(5.74)

trong đó:

s₁- ứng suất tính toán trong vỏ;

s_cr1- ứng suất tới hạn, lấy bằng giá trị nhỏ hơn trong hai giá trị:yfhoặc cEt/r (ở đây r là bán kính của mặt trung bình của vỏ, t là chiều dày vỏ).

Giá trị của hệ sốykhi 0 < r/t£300 được tính theo công thức:

                                     (5.75)

Giá trị của hệ số c lấy theo bảng 36.

Bảng 36 – Giá trị của hệ số c

r/t	100	200	300	400	600	800	1000	1500	2500
c	0,22	0,18	0,16	0,14	0,11	0,09	0,08	0,07	0,06

 

Khi vỏ chịu nén lệch tâm song song với đường sinh, hoặc chịu uốn thuần tuý trong mặt phẳng đường kính, nếu ứng suất tiếp ở chỗ mômen lớn nhấtt £0,07E(t/r)^3/2, thì giá trị của ứng suấts_cr1được tăng lên bằng cách nhân với (1,1 – 0,1/), trong đó:- ứng suất nhỏ nhất (ứng suất kéo được quy ước là âm).

5.7.2.2      Thép ống có độ mảnh quy ước và khi tỉ số:

r/ t £3,14                                                 (5.76)

sẽ được tính theo cấu kiện chịu nén hoặc nén uốn. Ổn định tổng thể của chúng được kiểm tra theo các công thức ở chương 5 không phụ thuộc vào việc kiểm tra ổn định của thành ống. Đối với loại ống không có đường hàn dọc, không cần kiểm tra ổn định của thành ống nếu tỉ số r/t không lớn quá một nửa giá trị tính theo công thức (5.76).

5.7.2.3      Vỏ trụ kín tròn xoay, chịu tác động của áp lực phân bố đều từ phía ngoài vuông góc với mặt vỏ, được tính toán về ổn định theo công thức:

                                                                               s₂£ g_cs_cr2(5.77)

trong đó:

s₂= pr/t- ứng suất vòng tính toán trong vỏ;

s_cr2- ứng suất tới hạn, xác định theo các công thức sau:

- Khi 0,5£l/r £10 :s_cr2= 0,55E(r/l)(t/r)^3/2                        (5.78)

- Khi l/r³20:s_cr2= 0,17E(t/r)²                                                                (5.79)

- Khi 10 < l/r < 20, giá trị của s_cr2được nội suy tuyến tính theo các giá trị ứng với l/r = 10  và l/r = 20.

(ở đây l là chiều dài vỏ trụ).

Nếu vỏ được tăng cường bằng các sườn vòng có khoảng cách giữa các trục sườn là s³0,5r, thì khi kiểm tra ổn định theo các công thức (5.77) đến (5.79), giá trị của l được thay bằng s. Khi đó để đảm bảo ổn định của vành, mômen quán tính của nó lấy theo trục song song với đường sinh không được nhỏ hơn giá trị psr³/3E. Diện tích tính toán gồm diện tích của sườn cộng thêm diện tích phần vỏ có chiều rộng 0,65tvề mỗi phía của sườn (tính từ trục sườn). Còn độ mảnh quy ước không được lớn hơn 6,5. Trường hợp sườn chỉ đặt ở một phía của vỏ thì mômen quán tính được lấy đối với trục trùng với mặt tiếp xúc của vỏ và sườn.

5.7.2.4      Vỏ trụ kín chịu tác dụng đồng thời của các tải trọng nêu ở điều 5.7.2.1 và  5.7.2.3 được kiểm tra ổn định theo công thức:

                                                 (5.80)

trong đó:s_cr1- được tính theo điều 5.7.2.1;

    s_cr2- được tính theo điều 5.7.2.3.

5.7.2.5      Vỏ nón tròn xoay, có góc ngiêngb £60^o, chịu lực nén dọc trục N (Hình 17), được kiểm tra về ổn định theo công thức:

N£ g_cN_cr(5.81)

trong đó:

N_cr- lực nén tới hạn, tính theo công thức:

N_cr = 6,28r_mts_cr1cos²b(5.82)

với:      t - chiều dày của vỏ;

                                    s_cr1- ứng suất tới hạn, tính theo điều 5.7.2.1 nhưng thay bán kính r bằng bán kính r_m:

r_m=             (5.83)

5.7.2.6      Vỏ nón tròn xoay, chịu áp lực phân bố đều từ phía ngoài p vuông góc với mặt vỏ, được kiểm tra về ổn định theo công thức:

                                  s₂ £ g_cs_cr2(5.84)

trong đó:

 

s₂= pr_m/t- ứng suất tính toán trong vỏ;

 

s_cr2- ứng suất tới hạn, tính theo công thức:

s_cr2= 0,55E(r_m/h)(t/r_m)^{3 / 2}            (5.85)

Với: h - chiều cao của vỏ nón (khoảng cách
giữa hai đáy);

r_m - bán kính, tính theo công thức (5.83).                                                                                                                                                  

5.7.2.7     

Vỏ nón tròn xoay, chịu tác dụng đồng thời của các tải trọng nêu ở  điều 5.7.2.5 và 5.7.2.6 được kiểm tra về ổn định theo công thức:      

 

                                                 (5.86)

trong đó các giá trị của N_cr vàs_cr2được tính theo các công thức (5.82) và (5.85).

5.7.2.8      Vỏ cầu (hoặc chỏm cầu) có tỉ số r / t£750, chịu áp lực phân bố đều từ phía ngoài vuông góc với mặt vỏ được kiểm tra ổn định theo công thức:

                                                                               s £ g_cs_cr(5.87)

trong đó:

s= pr/2t - ứng suất tính toán;

s_cr=0,1Et / r - ứng suất tới hạn, lấy không lớn hơn f ;

r- bán kính trung bình của vỏ.

5.7.2.9      Các yêu cầu bổ sung khi tính toán giàn  thép ống tham khảo Phụ lục G

6      TÍNH TOÁN LIÊN KẾT

6.1          Liên kết hàn

6.1.1          Hàn đối đầu

6.1.1.1      Liên kết hàn đối đầu chịu kéo hoặc nén đúng tâm với lực dọc N được tính theo công thức:

                                                      (6.1)

trong đó:

t– chiều dày nhỏ nhất của các cấu kiện được liên kết;

l_w– chiều dài tính toán của đường hàn, bằng chiều dài thực (chiều dài hình học) trừ đi 2t, hoặc bằng chiều dài thực nếu hai đầu của đường hàn kéo dài quá giới hạn nối (khi hàn trên bản lót).

Không cần kiểm tra bền liên kết hàn đối đầu khi dùng loại que hàn theo bảng B.1, phụ lục B, khi các cấu kiện liên kết được hàn đầy và có kiểm tra chất lượng mối hàn bằng các phương pháp vật lý.

6.1.1.2      Liên kết hàn đối đầu không được kiểm tra chất lượng bằng phương pháp vật lý, chịu tác dụng đồng thời của ứng suất pháp và tiếp, được kiểm tra bền theo công thức (5.6) trong đó thays,s_c,tvà f tương ứng bằngs_xw,s_yw,t_wvà f_w (lần lượt là các ứng suất pháp theo hai phương vuông góc, ứng suất tiếp trong đường hàn và cường độ tính toán của đường hàn đối đầu).

6.1.2          Liên kết hàn góc

6.1.2.1      Liên kết hàn dùng đường hàn góc, chịu tác dụng của lực dọc và lực cắt được kiểm tra bền (cắt qui ước) theo hai tiết diện:

- Theo kim loại đường hàn (tiết diện 1 trên hình 18):

N /(b_fh_f l_w)£f_wfg_c                                                    (6.2)

- Theo kim loại ở biên nóng chảy (tiết diện 2 trên hình 18):

N / (b_sh_fl_w)£f_ws_c                                                   (6.3)

trong đó: lw - chiều dài tính toán của đường hàn,       bằng chiều dài thực của nó trừ đi 10 mm; hf - chiều cao của đường hàn góc;  bfvàbs- các hệ số lấy như sau: khi các cấu kiện được hàn là thép có giới hạn chảy fy£530 N/mm2, lấy theo bảng 37; khi fy > 530 N/mm2 không phụ thuộc vào phương pháp hàn, vị trí đường hàn và đường kính que hàn lấybf= 0,7 vàbs= 1.

1 – Tiết diện theo kim loại đường hàn 2 – Tiết diện theo kim loại ở biên nóng chảy Hình 18 – Sơ đồ tiết diện tính toán                      của đường hàn góc

Bảng 37 – Hệ sốb_f  vàb_s

Phương pháp hàn, đường kính que (dây) hàn d, mm	Vị trí đường hàn	Hệ số	Giá trịbfvàbscủa khi chiều cao đường hàn hf , mm
			3  8	9  12	14  16	³18
Hàn tự động khi d= 3  5	Trong máng	bf	1,1			0,7
		bs	1,15			1,0
	Nằm	bf	1,1	0,9		0,7
		bs	1,15	1,05		1,0
Hàn tự động, bán tự động khi d= 1,4  2	Trong máng	bf	0,9		0,8	0,7
		bs	1,05		1,0
	Nằm, ngang, đứng	bf	0,9	0,8	0,7
		bs	1,05	1,0
Hàn tay, bán tự động với dây hàn đặc d <1,4 hoặc dây hàn có lõi thuốc	Trong máng, ngang, đứng, ngược	bf	0,7
		bs	1,0
GHI CHÚ: Giá trị của các hệ số ứng với chế độ hàn tiêu chuẩn.

 

6.1.2.2      Liên kết hàn dùng đường hàn góc chịu mômen:

- Khi mômen tác dụng nằm trong mặt phẳng vuông góc với mặt phẳng bố trí đường hàn, độ bền của đường hàn được tính theo công thức:

+ Theo kim loại đường hàn:                                                                                        (6.4)

+ Theo kim loại ở biên nóng chảy:                                                                                (6.5)

trong đó:

W_f , W_s- mô đun chống uốn của  tiết diện  tính toán  theo kim loại đường hàn và theo biên nóng chảy của thép cơ bản.

- Khi mômen tác dụng nằm trong mặt phẳng bố trí đường hàn, độ bền của đường hàn được tính theo công thức:

+ Theo kim loại đường hàn:                                                              (6.6)

+ Theo kim loại ở biên nóng chảy:

            (6.7)

trong đó:

I_xw ,I_yw- các mômen quán tính của tiết diện tính toán theo kim loại đường hàn đối với các trục chính x-x, y-y của nó;

I_xs , I_ys- cũng như trên nhưng theo kim loại ở biên nóng chảy của thép cơ bản;

x, y- các toạ độ của những điểm xa nhất so với gốc tọa độ trọng tâm theo các trục chính x-x, y-y (Hình 19).

6.1.2.3      Đường hàn góc chịu  đồng thời tác dụng của lực dọc, lực cắt và mômen được kiểm tra bền theo các công thức:

                                                                    t_wf £f_wfg_cvàt_ws £f_wsg_c(6.8)

trong đó:

t_wfvàt_ws- cácứng suất trong tiết diện tính toán theo kim loại đường hàn và kim loại ở biên nóng chảy, bằng tổng hình học các ứng suất gây bởi lực dọc, lực cắt và mômen.

6.2          Liên kết bulông

6.2.1          Khi liên kết bulông chịu tác dụng của lực dọc N đi qua trọng tâm chịu kéo của liên kết thì lực phân phối lên các bulông coi như đều nhau.

6.2.2          Khả năng chịu lực tính toán của một bulông được tính như sau:

- Chịu cắt:                            [N]_vb    =    f_vbg_bA n_v(6.9)

- Chịu ép mặt:                      [N]_cb    =    f_cbg_bdSt(6.10) 
- Chịu kéo:                           [N]_tb    =    f_tb A_bn                                                                                  (6.11)

trong đó:

f_vb , f_cb , f_tb- lần lượt là cường độ tính toán chịu cắt, chịu ép mặt và chịu kéo của bulông;

d- đường kính ngoài của bulông;

A =pd­²/4 - diện tích tiết diện tính toán của thân bulông;

A_bn- diện tích tiết diện thực của thân bulông, lấy`theo bảng B.4, phụ lục B;

St- tổng chiều dày nhỏ nhất của các bản thép cùng trượt về một phía;

n_v- số lượng các mặt cắt tính toán;

g_b- hệ số điều kiện làm việc của liên kết bulông, lấy theo bảng 38.

Bảng 38 – Hệ số điều kiện làm việcg_b

Đặc điểm của liên kết	Giá trịgb
1. Liên kết nhiều bulông khi tính toán chịu cắt và ép mặt: - Đối với bulông tinh (độ chính xác nâng cao) - Bulông thô và bulông độ chính xác bình thường, bulông cường độ cao không điều chỉnh lực xiết đai ốc. 2. Liên kết có một hoặc nhiều bulông, được tính toán chịu ép mặt khi a = 1,5d và b = 2d, thép được liên kết có giới hạn chảy: -  fy£285 N/mm2 -  fy > 285 N/mm2	1,0   0,9     0,8 0,75
GHI CHÚ:  Các hệ số điều kiên làm việc ở mục 1 và 2 được lấy đồng thời; a – khoảng cách dọc theo lực, từ mép cấu kiện đến trọng tâm của lỗ gần nhất; b – khoảng cách giữa trọng tâm các lỗ. d– đường kính lỗ bu lông.

 

6.2.3          Số lượng bulông trong liên kết khi chịu lực dọc N được tính theo công thức:

                                                   (6.12)

trong đó:

[N]_min - giá trị nhỏ nhất trong các khả năng chịu lực của một bulông tính theo điều 6.2.2.

6.2.4          Khi tác dụng của mômen gây trượt các cấu kiện được liên kết thì lực phân phối cho các bulông tỷ lệ với khoảng cách từ trọng tâm của liên kết đến bulông khảo sát.

6.2.5          Bulông chịu cắt và kéo đồng thời được kiểm tra chịu cắt và kéo riêng biệt.

Bulông chịu cắt do tác dụng đồng thời của lực dọc và mômen được kiểm tra theo hợp lực của các nội lực thành phần.

6.2.6          Khi các cấu kiện được liên kết với nhau qua cấu kiện trung gian, hoặc khi dùng bản nối ở một phía thì số lượng bulông phải tăng lên 10% so với tính toán.

6.3          Liên kết bulông cường độ cao

6.3.1          Liên kết bulông cường độ cao được tính toán với giả thiết là nội lực  trong liên kết được truyền bằng ma sát nảy sinh trên mặt tiếp xúc của các cấu kiện được nối do lực xiết bulông.

6.3.2          Lực trượt tính toán mà mỗi mặt ma sát của những cấu kiện được liên kết có thể chịu được khi xiết một bulông cường độ cao được tính theo công thức:

                                               (6.13)

trong đó:  

f_hb-  cường độtính toán chịu kéo của bulông cường độ cao, lấy theo điều 4.2.5;

m-  hệ số ma sát, lấy theo bảng 39;

g_b2-  hệ số độ tin cậy, lấy theo bảng 39;

A_bn -  diện tích tiết diện thực của bulông, lấy theo bảng B.4, phụ lục B;

g_b1- hệ số điều kiện làm việc của liên kết, phụ thuộc số lượng bulông chịu lực n_a trong liên kết, giá trị củag_b1lấy như sau:

                            g_b1= 0,8 nếu n_a < 5;

  g_b1= 0,9 nếu 5£n_a < 10;

  g_b1= 1,0 nếu n_a³10.

Số lượng bulông cường độ cao n_a cần thiết để chịu lực dọc N được tính theo công thức:

                                                   (6.14)

trong đó:  n_f - số lượng mặt ma sát của liên kết.

Lực kéo trong thân bulông do xiết êcu gây nên: P = f_hb A_bn .

6.3.3          Kiểm tra bền các bản thép được liên kết theo tiết diện giảm yếu bởi lỗ bulông được tiến hành khi coi như một nửa lực đi qua mỗi bulông đã được truyền bằng lực ma sát. Do đó diện tích của tiết diện giảm yếu được tính như sau:

- Khi chịu tải trọng động: bằng diện tích thực A_n ;

- Khi chịu tải trọng tĩnh:  bằng diện tích tiết diện nguyên A nếu A_n ³0,85A;

bằng diện tích qui ước A_c = 1,18A_n nếu A_n< 0,85A.

Bảng 39 – Hệ số ma sátmvà hệ số độ tin cậyg_b2

Phương pháp làm sạch mặt phẳng của các cấu kiện được liên kết	Phương pháp điều chỉnh lực xiết bulông	Hệ số ma sátm	Hệ sốgb2khi tải trọng và độ dung sai giữa đường kính bulông và lỗd, mm
			Động vàd= 36; Tĩnh vàd= 56	Động vàd=1;   Tĩnh vàd=14
1. Phun cát thạch anh hoặc bột kim loại.	Theo M Theoa	0,58 0,58	1,35 1,2	1,12 1,02
2. Phun cát hoặc bột kim loại sau đó phun sơn kẽm hoặc nhôm.	Theo M Theoa	0,5 0,5	1,35 1,2	1,12 1,02
3. Bằng ngọn lửa hơi đốt, không có lớp bảo vệ mặt kim loại.	Theo M Theoa	0,42 0,42	1,35 1,2	1,12 1,02
4. Bằng bàn chải sắt, không có lớp sơn bảo vệ.	Theo M Theoa	0,35 0,35	1,35 1,25	1,17 1,06
5. Không gia công bề mặt	Theo M       Theoa	0,25 0,25	1,7 1,5	1,3 1,2
GHI CHÚ: Phương pháp điều chỉnh theo M tức là theo mômen xoắn; theoatức là theo góc quay của êcu.

 

7      TÍNH TOÁN KẾT CẤU THÉP THEO ĐỘ BỀN MỎI

7.1             Các kết cấu  chịu trực tiếp tác dụng của tải trọng di động, tải trọng rung động hoặc các loại tải trọng khác, có số lượng chu kỳ tải trọng từ 10⁵ trở lên, thí dụ: dầm cầu trục, dầm sàn công tác, cầu đỡ tải, bun-ke, kết cấu đỡ động cơ, v.v...  cần được tính toán theo điều kiện bền mỏi.

Các công trình cao như: ăng ten, ống khói, trụ, tháp, cầu trục khi kiểm tra cộng hưởng do tác dụng của tải trọng gió cần tính toán theo điều kiện bền mỏi.

Số lượng chu kỳ tải trọng n_Q lấy theo yêu cầu công nghệ khi sử dụng.

Tải trọng để tính toán về bền mỏi lấy theo các qui định của TCVN  2737 : 1995.

Các loại kết cấu  kiểm tra theo điều kiện bền mỏi phải được thiết kế cấu tạo sao cho ứng suất tập trung trong chúng không lớn.

7.2             Công thức kiểm tra theo điều kiện bền mỏi như sau:

                                                                             s_max £ af_f g_f(7.1)

trong đó:

f_f- cường độ tính toán về mỏi , lấy theo bảng 40 phụ thuộc vào cường độ kéo đứt tức thời của thép và nhóm cấu kiện ở bảng F.1, phụ lục F;

a- hệ số, kể đến số lượng chu kỳ tải trọng n_Q và được tính theo công thức:

- Khi n_Q < 3,910⁶ :

Đối với các nhóm cấu kiện 1 và 2:

                                    (7.2)

Đối với các nhóm cấu kiện từ 3 đến 8:

                                    (7.3)

- Khi n_Q³3,910⁶, lấya= 0,77;

g_f- hệ số, lấy theo bảng 41, phụ thuộc vào trạng thái ứng suất và hệ số không đối xứng của ứng suấtr=s_min/s_max,vớis_maxvàs_mintương ứng là các ứng suất lớn nhất và nhỏ nhất (tính theo trị tuyệt đối) trong cấu kiện, tính theo tiết diện giảm yếu, không kể đến các hệ sốj,j_e,j_b. Khi các ứng suất khác dấu nhau, hệ sốrmang dấu " - ".

Khi kiểm tra theo công thức 7.1, tích sốaf_f g_fkhông được vượt quá giá trị f_u / g_M ;g_M = 1,3.

7.3             Đối với các kết cấu chịu tác dụng trực tiếp tải trọng động có số lượng chu kỳ nhỏ hơn 10⁵ thì phải dùng các giải pháp cấu tạo sao cho ứng suất tập trung trong trong chúng là nhỏ và khi cần thiết vẫn phải kiểm tra về bền mỏi theo số lượng chu kỳ nhỏ.

Bảng 40 – Cường độ tính toán về mỏif_f

        §¬n vÞ tÝnh : N/mm²

Nhóm cấu kiện	Trị số của ff khi cường độ kéo đứt tức thời fu
	£420	420440	440520	520580	580635
1 2	120 100	128 106	132 108	136 110	145 116
3 4 5 6 7 8	Đối với mọi mác thép                        90 Đối với mọi mác thép                        75 Đối với mọi mác thép                        60 Đối với mọi mác thép                        45 Đối với mọi mác thép                        36 Đối với mọi mác thép                        27

 

 

Bảng 41 – Hệ sốg_f

smax	Hệ số không đối xứng của ứng suấtr	Công thức tính hệ sốgf
Kéo	- 1£ r £0 0 <r £0,8 0,8 <r< 1	gf= 2,5 / ( 1,5 –r) gf= 2,0 / ( 1,2 –r)                gf= 1,0 / ( 1 –r)
Nén	-1£ r< 1	gf= 2,0 / ( 1 –r)

 

 

8      CÁC YÊU CẦU KỸ THUẬT VÀ CẤU TẠO KHÁC KHI THIẾT KẾ CẤU KIỆN KẾT CẤU THÉP

8.1          Dầm

8.1.1          Trong dầm hàn tiết diện chữ I chỉ dùng bản cánh bằng một lớp thép tấm (trừ dầm cầu trục). Trong dầm bu lông cường độ cao bản cánh có thể gồm nhiều tấm thép nhưng số lượng lớp thép tấm không lớn hơn 3. Khi đó diện tích các thép góc cánh không được nhỏ hơn 30% diện tích toàn bộ cánh.

8.1.2          Chiều rộng cánh dầm hàn nên thoả mãn các điều kiện: b_f³180mm và b_f³(1/10)h và phải thoả mãn yêu cầu về ổn định cục bộ ở điều 5.6.3.2. Chiều dày bản cánh  t_f£40mm .

8.1.3          Các đường hàn liên kết bản cánh và bản bụng cũng như liên kết các cấu kiện phụ vào dầm (ví dụ sườn cứng) là đường hàn liên tục .

8.1.4          Tại những chỗ cánh dầm có tải trọng tập trung (kể cả tải trọng của các tấm bê tông có sườn), bản bụng dầm thường được gia cường bằng các sườn cứng ngang.

8.1.5          Các sườn cứng ngang của dầm hàn được đặt cách đầu nối của bản bụng một khoảng không nhỏ hơn 10 lần chiều dày bản bụng, còn các đường hàn của sườn dọc với bản bụng nằm cách đầu nối này một đoạn là 40 mm.

8.1.6          Trong các dầm hàn tiết diện chữ I  chịu tải trọng tĩnh, hoặc của các kết cấu phụ thường dùng sườn cứng ngang một bên (trừ sườn đầu dầm) bố trí cả ở một mặt của bản bụng. Nếu dùng đường hàn góc một phía để liên kết cánh và bụng dầm thì các sườn cứng ngang được bố trí ở phía đối diện các bản bụng.

8.1.7          Đối với các  sườn gối, khi tính theo điều kiện ép mặt, mặt tì của đầu dưới sườn với cánh dầm (hoặc với gối kê) phải được bào nhẵn, tiếp xúc chặt. Khi dùng sườn gối hàn vào mút đầu dầm, độ nhô của sườn ra khỏi cánh dưới dầm lấy nhỏ hơn hoặc bằng 1,5t_s (t_s - chiều dày của sườn gối).

8.1.8          Liên kết cánh của dầm tổ hợp:

8.1.8.1      Đường hàn và bulông cường độ cao liên kết bản bụng và bản cánh của dầm chữ I tổ hợp được tính toán theo bảng 42.

Khi không có các sườn cứng để truyền các tải trọng tập trung lớn cố định, việc tính toán cánh trên được tiến hành như đối với tải trọng tập trung di động.

Khi đặt tải trọng tập trung cố định lên cánh dưới của dầm thì đường hàn và bulông cường độ cao dùng liên kết cánh này với bản bụng được tính theo các công thức từ (8.6) đến (8.8) của bảng 42, không phụ thuộc vào sự có mặt của sườn cứng tại chỗ đặt tải trọng.

Đường hàn cánh được hàn thấu hết toàn bộ chiều dày của bản bụng coi như có độ bền bằng độ bền của bản bụng.

Bảng 42 – Công thức tính liên kết trong dầm tổ hợp

Đặc điểm của tải trọng	Dạng liên kết		Công thức
Cố định	Đường hàn góc:	hai phía	T/ (2bfhf)£fwfgc                        (8.1) T/ (2bshf)£fwsgc                        (8.2)
		một phía	T/ (bfhf)£fwfgc                           (8.3) T/ (bshf)£fwsgc                          (8.4)
	Bu lông cường độ cao		aT£nf [N]bgc                         (8.5)
Di động	Đường hàn góc hai phía		(2bfhf)£fwf gc(8.6)  (2bshf)£fwsgc        (8.7)
	Bulông cường độ cao		£nf [N]b gc(8.8)
GHI CHÚ:  T = VS/If  – lực trượt của cánh trên một đơn vị chiều dài do lực cắt V gây ra; S– mômen tĩnh nguyên của cánh dầm đối với trục trung hoà; VP = P/lz – áp lực do tải trọng tập trung P (với dầm cầu chạy là áp lực bánh xe cầu trục                         khi không kể đến hệ số động); lz – chiều dài phân bố qui ước của tải trọng tập trung lấy theo chỉ dẫn của các điều    5.2.1.3 và  điều 8.5.6; a – bước của bulông cường độ cao;                   a– hệ số,a= 0,4 khi tải trọng đặt ở cánh trên và bản bụng tì sát cánh trên;                                    a= 1,0 khi bản bụng không tì sát cánh trên và khi tải trọng đặt ở cánh dưới; [N]b – lực tính toán của bulông cường độ cao, được tính theo công thức (6.13).

 

 

8.1.8.2      Trong dầm dùng liên kết bulông cường độ cao có bản cánh ghép nhiều tấm, liên kết của mỗi tấm ở sau điểm cắt lý thuyết của nó được tính với một nửa nội lực mà tiết diện của tấm có thể chịu được. Liên kết của mỗi tấm ở trên khoảng giữa điểm cắt thực tế của nó và điểm cắt đứt của tấm trước được tính với toàn bộ nội lực mà tiết diện của tấm có thể chịu được.

8.2          Cột

8.2.1          Các đoạn của cột rỗng khi vận chuyển được gia cường bằng các vách cứng bố trí ở hai đầu mỗi đoạn. Trong cột rỗng các vách cứng ngang được bố trí cách nhau không quá 4 m theo chiều dài cột.

8.2.2          Khi các thanh bụng của cột rỗng được hàn trực tiếp vào nhánh cột, cho phép trục của các thanh bụng hội tụ tại mép ngoài của nhánh.

Khi các thanh bụng được nối với nhánh qua bản mã, các đường hàn góc tại liên kết chồng của bản mã với nhánh cột lấy theo tính toán và có thể bố trí gián đoạn. Khoảng cách gián đoạn giữa đầu mút của các đoạn được hàn không vượt quá 15 lần chiều dày bản mã.

8.2.3          Khi nối lắp ghép, các đầu mút cột được phay nhẵn, dùng đường hàn đối đầu, bản ghép với đường hàn góc hoặc với bulông. Khi dùng bản ghép, đường hàn đặt cách chỗ nối 30 mm về mỗi phía. Cho phép dùng mặt bích để truyền lực nén bằng tiếp xúc và truyền lực kéo bằng bu lông.

8.2.4          Kích thước mặt bằng của bản đế chân cột được xác định theo điều kiện bền nén của vật liệu móng. Chiều dày của bản đế được tính theo điều kiện bền khi uốn (của các ô bản) do áp lực của mặt móng. Chiều dày của bản đế không nhỏ hơn 10 mm và không lớn hơn 40 mm khi có sườn và dầm đế, không lớn hơn 60 mm khi không có sườn và dầm đế.

8.2.5          Bu lông neo chân cột được tính theo lực nhổ ở chân cột. Cánh tay đòn của mô men chống nhổ bằng khoảng cách giữa trục bu lông chịu kéo đến trọng tâm vùng ứng suất nén mặt dưới bản đế. Loại và kích thước bu lông neo lấy theo bảng 12. Với cột liên kết khớp, bulông neo lấy theo cấu tạo từ hai đến bốn chiếc, đường kính không nhỏ hơn 16 mm.

8.2.6          Bulông neo không chịu lực cắt tại chân cột. Lực cắt này do lực ma sát giữa bản đế và bêtông móng chịu. Khi lực cắt lớn, nên đặt thêm các chốt chịu cắt riêng.

8.3          Giàn phẳng và hệ thanh không gian

8.3.1          Trục của các thanh giàn và hệ thanh không gian phải hội tụ tại tâm các nút (nằm trên trục các thanh cánh). Trong giàn hàn, trục thanh phải đi qua trọng tâm của tiết diện thanh (làm tròn đến 5 mm), trong giàn dùng liên kết bulông là trục của dãy bulông nằm gần sống thép góc nhất.

Cho phép không tính đến độ lệch trục của các cánh giàn khi thay đổi tiết diện nếu độ lệch đó không vượt quá 1,5 % chiều cao của thanh cánh.

Khi có lệch tâm tại các nút thì việc tính toán các thanh giàn và hệ thanh không gian phải kể đến mômen uốn tương ứng.

Khi tải trọng đặt ngoài nút dàn, các thanh giàn phải được tính theo nén, uốn (chịu tác dụng đồng thời của lực dọc và mômen uốn).

8.3.2          Khi giàn mái có nhịp lớn hơn 36 m, nên làm độ vồng cấu tạo. Độ vồng cấu tạo lấy bằng độ võng của giàn do tĩnh tải và hoạt tải dài hạn gây ra. Đối với các loại mặt mái bằng (giàn có cánh song song), độ vồng cấu tạo của giàn lấy không phụ thuộc độ lớn của nhịp và bằng độ võng do tổng tải trọng tiêu chuẩn gây nên cộng với 1/ 200 nhịp ).

8.3.3          Khi tính toán nội lực của giàn có các thanh là thép góc hoặc thép chữ T, nút liên kết các thanh được coi là khớp.

Với các thanh giàn có tiết diện chữ I, chữ H, hoặc thép ống chỉ được coi các nút là khớp khi tỉ số giữa chiều cao của tiết diện với chiều dài của thanh không lớn hơn 1/10. Nếu vượt quá tỉ số này, phải kể đến mômen phụ trong các thanh do độ cứng của các nút gây nên. Việc kể đến độ cứng của nút giàn khi tính có thể thực hiện theo các phương pháp gần đúng. Cho phép xác định lực dọc trong các thanh theo sơ đồ khớp.

8.3.4          Khoảng cách giữa đầu các thanh bụng và thanh cánh trong giàn có bản mã lấy không nhỏ hơn a (a = 6t - 20 mm) nhưng không lớn hơn 80 mm (t - chiều dày bản mã, mm).Khe hở giữa các đầu mút của các thanh nối ở cánh giàn có phủ các bản ghép không được nhỏ hơn 50 mm.

Đườnghàn liên kết thanh bụng của giàn với bản mã được kéo dài thêm vào cạnh đầu thanh một đoạn 20 mm.

8.3.5          Tại các nút giàn có thanh cánh là thép chữ T, chữ I hoặc thép góc đơn, liên kết đối đầu bản mã với cánh bằng đường hàn thấu hết chiều dày bản mã.

8.3.6          Chiều dày bản mã giàn lấy theo nội lực của thanh lớn nhất (thường là thanh xiên ở gối) và không đổi cho các nút của cả dàn.

8.3.7          Đối với các thanh giàn ghép từ hai thép góc, tại khe hở giữa hai thép góc đặt các tấm đệm hàn với các thép góc. Khoảng cách giữa tâm các tấm đệm không vượt quá 40i (đối với thanh nén) và 80i (đối với thanh kéo), i là bán kính quán tính của một thép góc lấy với trục trọng tâm song song với mặt phẳng dàn.

8.4          Hệ giằng

8.4.1          Trong mỗi khối nhiệt độ của nhà cần bố trí một hệ thống giằng riêng.

8.4.2          Hệ giằng đứng giữa các cột chính ở dưới mức dầm cầu trục của cột hai nhánh được bố trí trong mặt phẳng của từng nhánh cột. Các nhánh của hệ giằng hai nhánh được liên kết với nhau bằng các thanh giằng hoặc bản giằng.

8.4.3          Hệ giằng ngang theo phương ngang nhà được bố trí ở mức cánh trên hoặc cánh dưới của giàn vì kèo tại các nhịp ở đầu mỗi khối nhiệt độ.

Khi khối nhiệt độ dài hơn 144 m cần đặt thêm hệ giằng ngang trung gian. Những giàn vì kèo
không nối trực tiếp với hệ giằng ngang cần đươc tăng cường trong mặt phẳng bố trí hệ giằng này bằng các thanh chống hoặc thanh kéo. Tại chỗ bố trí hệ giằng ngang đặt hệ giằng đứng giữa các dàn. Khi có khối mái cứng, tại mức cánh trên đặt hệ giằng tạm để định vị kết cấu và đảm bảo ổn định của chúng trong quá trình lắp ráp.

8.4.4          Hệ giằng dọc cánh dưới của các giàn vì kèo được bố trí dọc các dãy cột biên trong các trường hợp sau: nhà có cầu trục với chế độ làm việc nặng hoặc rất nặng; mái có giàn đỡ kèo; nhà một hoặc hai nhịp có cầu trục sức nâng 10 tấn trở lên và khi cao độ cánh dưới của giàn vì kèo lớn hơn 18 m không phụ thuộc vào sức nâng cầu trục.

Trong các nhà có ba nhịp trở lên, hệ giằng dọc cánh dưới còn được bố trí dọc các dãy cột giữa và không được cách nhau quá một nhịp đối với các nhà có cầu trục có chế độ làm việc nặng hoặc rất nặng, không được cách nhau quá hai nhịp đối với các nhà khác.

8.4.5          Cánh dưới của dầm và giàn cầu trục có nhịp lớn hơn 12 m phải được tăng cường bằng hệ giằng ngang.

8.4.6          Khi bố trí hệ giằng chéo chữ thập, việc tính toán chúng cho phép tiến hành theo sơ đồ quy ước với giả thiết thanh xiên chỉ chịu kéo (bỏ qua sự làm việc của các thanh xiên chịu nén).

Khi xác định nội lực trong các thanh của hệ giằng cho phép không kể đến lực nén trong các cánh dàn.

8.5          Dầm cầu trục

8.5.1          Kiểm tra độ bền của dầm cầu trục do tác dụng của tải trọng đứng và ngang theo các qui định ở điều 5.2.1.5.

8.5.2          Kiểm tra độ bền của bản bụng dầm cầu trục (trừ các dầm được tính toán theo bền mỏi với số chu kỳ của tải trọng từ 2.10⁶ trở lên) theo công thức (5.6), trong đó khi kiểm tra tiết diện gối dầm liên tục thay hệ số 1,15 bằng 1,3.

8.5.3          Kiểm tra ổn định tổng thể của dầm cầu trục theo qui định ở điều 5.2.2.1.

8.5.4          Kiểm tra ổn định của bản bụng và bản cánh của dầm cầu trục theo các qui định ở điều 5.6.1 và 5.6.3.

8.5.5          Tính toán về bền mỏi của dầm cầu trục theo các qui định ở chương 7. 

Đối với dầm cầu trục có số chu kỳ của tải trọng n_Q > 2.10⁶  bản bụng dầm phải được kiểm tra thêm về độ bền theo điều 8.5.6 và mỏi theo điều 8.5.7.

Tải trọng cầu trục dùng để kiểm tra dầm cầu trục theo bền và mỏi được lấy theo các qui định của tiêu chuẩn TCVN 2737 : 1995.

Số chu kỳ tải trọng của dầm cầu trục là số lượt nâng tải trong thời gian phục vụ của cầu trục do các yêu cầu sản xuất.

8.5.6          Vùng chịu nén của bản bụng dầm cầu trục bằng thép có giới hạn chảy từ 400 N/mm²  trở xuống phải thoả mãn điều kiện :

            (8.9)

            (8.10)

            (8.11)

            (8.12)

trong đó:

                                                                      (8.13)

hệ số lấy bằng 1,15 khi tính toán dầm đơn giản; bằng 1,3 khi tính toán tiết diện tại  gối của dầm liên tục ;

M và V - tương ứng là mômen uốn và lực cắt trong tiết diện của dầm do tải trọng tính toán;

P - áp lực tính toán của bánh xe cầu trục không kể đến hệ số động;

                        g₁ - hệ số tăng tải trọng tập trung thẳng đứng lên một bánh xe cầu trục lấy theo qui định của TCVN 2737 : 1995.

I_t = I_tr + b_ft_f³/ 3 - tổng các mô men quán tính xoắn bản thân của ray và của cánh;

t_f và b_f - chiều dày và chiều rộng của cánh trên ( chịu nén ) của dầm;

I_tr – mômen quán tính xoắn của ray;

l_z - chiều dài chịu tải qui ước, được xác định theo công thức:

            (8.14)

trong đó:

c- hệ số, lấy bằng 3,25 đối với dầm hàn và dầm cán; bằng 4,5 đối với dầm bulông cường độ cao;

I_1t - tổng các mômen quán tính bản thân của cánh dầm và của ray cầu trục hoặc là mô men quán tính chung của ray và cánh khi hàn ray bằng đường hàn đảm bảo sự làm việc đồng thời của ray và cánh;

M_t - mômen xoắn cục bộ, được xác định theo công thức:

M_t = Pe + 0,75V_th_r

trong đó:   e - độ lệch tâm qui ước, lấy bằng 15 mm;

V_t - tải trọng ngang (lực xô) tính toán gây bởi sự ngiêng lệch của cầu trục và sự không song song của đường ray cầu trục lấy theo TCVN 2737 : 1995;

h_r - chiều cao của ray cầu trục.

Trong tất cả các công thức từ (8.9) đến (8.13) ứng suất lấy dấu dương.

8.5.7          Kiểm tra độ bền mỏi vùng trên của bụng dầm cầu trục hàn được tiến hành theo công thức:

            (8.15)

trong đó:

f_f- cường độ tính toán về mỏi, với mọi mác thép lấy bằng: 75 N/mm² đối với vùng trên chịu      nén của bản bụng (tiết diện tại nhịp dầm); 65 N/mm² đối với vùng trên chịu kéo của bản bụng (tại tiết diện gối của dầm liên tục).

Giá trị của các đại lượng trong công thức (8.15) được xác định theo điều 8.5.6.

Khi tính toán theo điều kiện về mỏi với số chu kỳ của tải trọng n_Q2.10⁶, đường hàn liên kết cánh trên với bản bụng phải hàn thấu hết chiều dày bản bụng.

8.5.8          Các mép tự do của cánh chịu kéo của dầm cầu chạy và các dầm sàn công tác chịu trực tiếp tải trọng di động phải được cán hoặc bào nhẵn.

8.5.9          Các kích thước của sườn cứng trong dầm cầu trục được lấy theo điều 5.6.1.1, khi đó chiều rộng phần nhô ra của sườn hai bên bản bụng không được nhỏ hơn 90 mm. Sườn cứng ngang hai bên không cần hàn với cánh dầm, nhưng phải bào nhẵn và tì sát với cánh  trên dầm.

Trong các dầm cầu trục có chế độ làm viêc nhẹ và trung bình cho phép dùng các sườn cứng ngang bố trí ở một bên bản bụng, hàn với bản bụng và cánh trên dầm, bố trí sườn theo điều 5.6.1.1.

8.5.10       Khi kiểm tra độ bền của các dầm cầu trục treo, phải kể đến các ứng suất pháp  cục bộ do áp lực của bánh xe cầu trục theo hướng dọc và ngang trục dầm.

8.6          Liên kết

8.6.1          Liên kết hàn

8.6.1.1      Trong các kết cấu dùng liên kết hàn nên chọn phương pháp sản xuất cơ khí hoá cao khi hàn.

8.6.1.2      Mép bản thép tại chỗ hàn được gia công theo qui định ở tiêu chuẩn TCVN 1961 :1975 – Mối hàn hồ quang điện bằng tay.

8.6.1.3      Kích thước và hình dạng của đường hàn góc được qui định như  sau:

a) Chiều cao của đường hàn góc h_f không được lớn hơn 1,2t_min (t_min- chiều dày nhỏ nhất của các cấu kiện được liên kết).

b) Chiều cao của đường hàn góc h_f  lấy theo tính toán, nhưng không được nhỏ hơn các giá trị cho trong bảng 43.

c) Chiều dài tính toán của đường hàn góc không được nhỏ hơn 4h_f và không nhỏ hơn 40 mm.

d) Chiều dài tính toán của đường hàn góc bên không được lớn hơn - hệ số lấy ở bảng 37).

e) Kích thước các phần chồng nhau (trong liên kết chồng) không được nhỏ hơn 5 lần chiều dày nhỏ nhất của các cấu kiện được hàn.

f) Tỉ số kích thước hai cạnh góc vuông của đường hàn góc lấy bằng 1:1; khi các cấu kiện được hàn có chiều dày khác nhau cho phép dùng đường hàn có hai cạnh không đều nhau, khi đó cạnh gắn với cấu kiện có chiều dày mỏng hơn lấy theo qui định ở điều 8.6.1.3.a, còn cạnh gắn với  cấu kiện có chiều dày lớn hơn theo  điều 8.6.1.3.b.

Bảng 43 – Chiều cao nhỏ nhất của đường hàn góc h_f

Dạng liên kết	Phương    pháp hàn	Giới hạn chảy của thép fy  (N/mm2)	Giá trị nhỏ nhất hf khi chiều dày lớn nhất của các cấu kiện được hàn t (mm)
			45	610	1116	1722	2332	3340	4180
Chữ T với đường hàn góc hai phía; chồng và góc	Tay	430	4	5	6	7	8	9	10
		430 < fy 530	5	6	7	8	9	10	12
	Tự động và bán tự động	£430	3	4	5	6	7	8	9
		430 < fy £530	4	5	6	7	8	9	10
Chữ T với  đường hàn góc một phía	Tay	380	5	6	7	8	9	10	12
	Tự động và bán tự động		4	5	6	7	8	9	10
GHI CHÚ: Các kết cấu làm từ thép có giới hạn chảy fy > 530 N/mm2 và với tất cả các loại thép khi chiều dày các cấu kiện lớn hơn 80mm, chiều cao nhỏ nhất của đường hàn góc lấy theo các qui định kỹ thuật riêng.

 

g) Đối với các kết cấu chịu tải trọng động và tải trọng rung động dùng đường hàn góc thoải, tỉ lệ hai cạnh góc vuông của đường hàn là 1:1,5 (cạnh dài nằm theo hướng lực tác dụng) và được tính toán theo bền mỏi hoặc theo phá hoại giòn.

8.6.1.4      Liên kết hàn đối đầu các tấm thường là đường hàn thẳng, hàn thấu hết bề dày và dùng các bản lót.

Trong điều kiện lắp ghép, cho phép hàn một phía có hàn đầy thêm ở đáy đường hàn và hàn vào bản thép lót được giữ lại.

8.6.1.5      Không được dùng liên kết hỗn hợp mà trong đó một phần lực được tiếp nhận bằng đường hàn, một phần bằng bulông.

8.6.1.6      Đường hàn gián đoạn chỉ dùng trong các kết cấu phụ, nơi có nội lực nhỏ. Khi  đó khoảng cách a_max  giữa các đầu mút của hai đường hàn liên tiếp lấy như sau:

- a_max   15 t_min , đối với cấu kiện chịu nén;

- a_max   30 t_min ,  đối với cấu kiện chịu kéo;

trong đó t_min là chiều dày nhỏ nhất của các bản thép được liên kết.

8.6.1.7      Trong thiết kế cần chỉ rõ: phương pháp hàn, loại que hàn hoặc dây hàn, vị trí và thứ tự hàn của các mối hàn.

8.6.2          Liên kết bulông

8.6.2.1      Lỗ của các loại bulông được chế tạo theo các qui định kỹ thuật của tiêu chuẩn về bulông.

8.6.2.2      Bulông thô và bulông thường được dùng trong các kết cấu làm bằng thép có giới hạn chảy từ 380 N/mm² trở xuống.

8.6.2.3      Cho phép liên kết các cấu kiện vào nút liên kết bằng một bulông.

8.6.2.4      Trong các liên kết bulông làm việc chịu cắt không được dùng các bulông mà trên chiều dài của phần không ren có các đoạn với đường kính khác nhau.

8.6.2.5      Dưới  đai ốc (êcu) của  các bulông phải đặt vòng đệm, riêng bulông  cường độ  cao đặt vòng đệm cả ở dưới mũ bulông. Khi dung sai giữa đường kính của lỗ và  của thân bulông  không vượt quá 3 mm cho phép đặt một vòng đệm dưới đai ốc.

8.6.2.6      Với các bulông  làm việc chịu trượt (trừ  bulông cường độ cao), phần có  ren không  ăn  vào quá một nửa chiều dày của bản thép ngoài cùng (nằm dưới đai ốc) hoặc không quá 5 mm.

8.6.2.7      Các loại bulông (kể cả bulông cường độ cao) được bố trí theo các qui định ở bảng 44.

Trong các liên kết không chịu lực hoặc chủ yếu do yêu cầu cấu tạo, các bulông thường được bố trí theo khoảng cách lớn nhất, trong các liên kết chịu lực bulông được bố trí theo khoảng cách nhỏ nhất.

Khi bố trí bulông kiểu so le nên lấy khoảng cách giữa tâm của chúng dọc theo phương của lực không nhỏ hơn a + 1,5d (a - khoảng cách giữa các hàng theo phương vuông góc với lực; d - đường kính lỗ bulông). Khi bố trí như vậy tiết diện thực của cấu kiện A_n kể đến giảm yếu chỉ do các lỗ bulông nằm theo phương vuông góc với phương của lực (không theo đường dích dắc).

Bảng 44 – Quy định bố trí bulông

Đặc điểm của khoảng cách	Trị số của khoảng cách
1. Giữa tâm hai bulông theo hướng bất kỳ:
a) Nhỏ nhất	2,5d
b) Lớn nhất trong các dãy biên khi không có thép góc viền , chịu kéo và chịu nén.	8d hoặc 12t
c) Lớn nhất trong các dãy giữa và các dãy biên khi có thép góc viền:
– Khi chịu kéo – Khi chịu nén	16d  hoặc 24t 12d  hoặc 18t
2. Khoảng cách từ tâm bulông đén mép của cấu kiện:
a) Nhỏ nhất dọc theo lực b) Nhỏ nhất khi vuông góc với lực:	2d
– Khi mép cắt – Khi mép cán	1,5d 1,2d
c) Lớn nhất d) Nhỏ nhất đối với bulông cường độ cao khi mép  bất kỳ và hướng bất kỳ	4d hoặc 8d 1,3d
GHI CHÚ: Trong các cấu kiện liên kết làm bằng thép có giới hạn chảy cao hơn 380 N/mm2, khoảng cách nhỏ nhất giữa tâm hai bulông là 3d. Các ký hiệu dùng trong bảng 44: d – đường kính lỗ bulông; t –  chiều dày mỏng hơn của các cấu kiện ngoài.

 

 

8.6.2.8      Phải dùng bu lông cường độ cao (hoặc liên kết hàn) cho liên kết dựng lắp các kết cấu chịu lực chính của nhà và công trình có dầm cầu trục (tính theo bền mỏi), các kết cấu ở dưới đường sắt.

Trong liên kết dựng lắp, bulông thô và bulông thường được dùng trong các trường hợp sau:

- Để liên kết xà gồ, các cấu kiện của cửa mái, hệ giằng cánh trên của giàn (khi có hệ giằng cánh  dưới hoặc mái cứng), hệ giằng đứng giữa các giàn và cửa mái, các cấu kiện của hệ sườn tường;

- Để liên kết hệ giằng cánh dưới của các giàn khi có khối mái cứng (các tấm bêtông cốt thép, bêtông lưới thép, các tấm thép định hình, v.v...);

- Để liên kết giàn vì kèo và giàn đỡ kèo với cột, giàn vì kèo với giàn đỡ kèo với điều kiện phản lực gối thẳng đứng truyền qua gối đỡ;

- Để liên kết các dầm cầu trục đơn giản với nhau, liên kết cánh dưới của chúng với vai cột;

- Để liên kết các dầm của sàn công tác không chịu tác dụng của tải trọng động;

- Để liên kết các kết cấu phụ.

8.6.2.9      Khi dùng bu lông cường độ cao, trong thiết kế phải ghi rõ phương pháp gia công bề mặt các bản thép.

8.7          Các yêu cầu bổ sung khi thiết kế dầm có lỗ

8.7.1          Dầm có lỗ được thiết kế từ dầm chữ I cán, thường làm bằng thép có giới hạn chảy từ 530 MPa  trở xuống.

Liên kết hàn của bản bụng cần dùng đường hàn đối đầu thấu hết chiều dày.

8.7.2          Độ bền của dầm khi chịu uốn trong mặt phẳng của bản bụng (Hình 20) được kiểm tra theo các công thức bảng 45.

Bảng 45 – Các công thức để kiểm tra độ bền của tiết diện dầm(Hình 20)

Chữ T phía trên		Chữ T phía dưới		Gối
Điểm 1		Điểm 3
Điểm 2		Điểm 4

 

 

GHI CHÚ: Các kí hiệu dùng trong bảng 45:

M – Mô men uốn trong tiết diện dầm;

V₁, V₂ – Lực cắt do các phần chữ T tiếp nhận:

                

Với V – lực cắt trong tiết diện dầm;

I₁ và I₂ – Các mômen quán tính của phần tiết diện chữ T phía trên và phía dưới đối với trục bản thân và song song với cánh;

V₃ – Lực cắt trong tiết diện của dầm tại khoảng cách cách gối một đoạn (c + s – 0,5a) (Hình 20);

I_x – Mômen quán tính của tiết diện dầm có lỗ đối với trục x-x;

W_1max, W_1min – Lần lượt là mômen kháng uốn lớn nhất và nhỏ nhất của tiết diện chữ T ở trên;

W_2max, W_2min – Lần lượt là mômen kháng uốn lớn nhất và nhỏ nhất của tiết diện chữ T ở dưới;

f₁, f_u1, f₂, f_u2 – Lần lượt là cường độ tính toán của thép cán đối với các tiết diện chữ T ở trên và ở dưới;

g_c - hệ số điều kiện làm việc của kết cấu;

g_u - Hệ số độ tin cậy trong các tính toán theo sức bền tức thời.

 

Hình 20 – Sơ đồ một đoạn dầm có lỗ

8.7.3          Ổn định của dầm cần được kiểm tra theo các chỉ dẫn của điều 5.2.2.1, trong đó các đặc trưng hình học được tính đối với tiết diện có lỗ.

Không cần kiểm tra ổn định của dầm khi đã thoả mãn các yêu cầu của điều 5.2.2.2.

8.7.4          Tại các tiết diện gối nếu h_wt_w > 40  (t_w – chiều dày nhỏ nhất của bản bụng) thì cần gia cường bản bụng bằng các sườn cứng và phải kiểm tra theo các yêu cầu của điều 5.6.1.7, khi đó bên tiết diện gối cần lấy c  250 mm (Hình 20).

8.7.5          Tại các tiết diện của dầm khi tỉ số h_w/t_w > 2,5 hoặc khi không thoả mãn các yêu cầu trong các chỉ dẫn ở điều 5.2.1.3 thì phải đặt các sườn cứng theo yêu cầu của điều 5.6.1.1.

Chỉ được đặt tải trọng tập trung tại các tiết diện không có lỗ giảm yếu.

Chiều cao bản bụng của tiết diện chữ I chịu nén phải thoả mãn các yêu cầu của điều 5.6.2.4, trong công thức (5.67) dùng 1,4.

8.7.6          Khi xác định độ võng của dầm có tỉ số l / h_w12 (với l – nhịp của dầm) thì mômen quán tính của tiết  diện dầm có lỗ phải được nhân với hệ số 0,95.

9      CÁC YÊU CẦU KỸ THUẬT VÀ CẤU TẠO KHÁC KHI THIẾT KẾ NHÀ VÀ CÔNG TRÌNH

9.1          Nhà công nghiệp

9.1.1          Biến dạng, độ võng và chuyển vị của kết cấu lấy theo qui định ở điều 3.3.

9.1.2          Khoảng cách lớn nhất giữa các khe nhiệt độ của khung thép nhà một tầng lấy theo bảng 46.

Bảng 46 – Khoảng cách lớn nhất giữa các khe nhiệt độ của khung thép
nhà và công trình một tầng

Đơn vị tính:m

Đặc điểm của nhà và công trình	Khoảng cách lớn nhất
	Giữa các khe nhiệt độ		Từ khe nhiệt độ hoặc từ đầu mút nhà đến trục của hệ giằng đứng gần nhất
	Theo dọc nhà	Theo ngang nhà
– Nhà có cách nhiệt – Nhà không cách nhiệt và các xưởng nóng – Cầu cạn lộ thiên	230   200 130	150   120	90   75 50
GHI CHÚ: Khi trong phạm vi khối nhiệt độ của nhà và công trình có hai hệ giằng đứng thì khoảng  cách giữa các trục của chúng không vượt quá: 4050m  đối với nhà; 2530m  đối với cầu cạn lộ thiên.

 

Khi vượt quá 5% so với các giá trị cho trong bảng 46, cũng như khi tăng độ cứng của khung bằng tường hoặc các kết cấu khác phải tính đến tác dụng của nhiệt độ, biến dạng không đàn hồi của kết cấu.

9.2          Nhà khung thấp tầng

9.2.1          Độ võng cho phép của các cấu kiện chịu uốn lấy theo điều 3.3.2.

9.2.2          Chuyểnvị ngang của  khung do thành phần tĩnh của tải trọng gió tiêu chuẩn (không kể đến biến dạng của móng và độ cứng của tường bao che, tường ngăn), không được vượt quá các giá trị ở điều 3.3.4.

9.2.3          Để phân phối lại mômen uốn trong các cấu kiện của khung, tại nút liên kết của dầm và cột cho phép dùng các bản ghép làm việc trong giai đoạn dẻo. Các bản ghép được làm bằng thép có giới hạn chảy f_y £345 N/mm². Nội lực nhỏ nhất trong bản ghép (dùng để xác định khả năng chịu lực M_min của nút) được tính theo ứng suấts_min= f_y; và nội lực lớn nhất (để xác định M_max của nút) được tính theo ứng suấts_max= f_y +100 N/mm².

Các cạnh dọc của bản ghép phải được bào hoặc phay nhẵn.

9.3          Kết cấu thép tấm

9.3.1          Các sườn cứng ngang của vỏ phải có chu vi kín.

9.3.2          Tải trọng tập trung không được truyền trực tiếp lên vỏ mà phải thông qua các sườn cứng trung gian.

9.3.3          Để giảm ứng suất cục bộ, chỗ nối các vỏ có hình dạng  khác nhau được làm trơn thoải.

9.3.4          Các đường hàn đối đầu được hàn hai phía hoặc hàn một phía có hàn đầy thêm ở mặt sau, hoặc hàn trên bản lót.

Trong thiết kế phải ghi rõ các điều cần thiết để đảm bảo tính đặc kín của liên kết theo yêu cầu sử dụng.

9.3.5          Trong kết cấu thép tấm thường dùng liên kết hàn đối đầu. Khi chiều dày các tấm  t£5 mm, hoặc khi liên kết lắp ghép cho phép dùng liên kết chồng.

9.3.6          Khi cấu tạo kết cấu thép tấm nên chọn phương pháp sản xuất và lắp ghép công nghiệp bằng cách dùng:

- Các tấm hoặc băng có kích thước lớn (có thể chế tạo sẵn thân và đáy vỏ ở dạng cuộn);

- Hình khai triển, để khi cắt thép có ít phế liệu nhất;

- Hàn tự động.

9.4          Kết cấu tháp, trụ

9.4.1          Khithiết kế tháp trụ nên chú ý các điều sau:

– Giảm sức cản khí động của công trình và các bộ phận riêng của nó;

- Phân bố hợp lý nội lực trong các cấu kiện của kết cấu bằng các giải pháp cấu tạo hoặc dùng ứng suất trước;

- Phối hợp chức năng chịu lực và chức năng công nghệ.

9.4.2          Các dây neo được làm bằng thép tròn mạ kẽm hoặc cáp bện. Trong môi trường có mức độ ăn mòn trung bình và cao dùng cáp mạ kẽm.

Mút của cáp thép ở cốc neo hoặc ống nối được giữ bằng cách rót hợp kim theo đúng kỹ thuật neo cáp.

9.4.3          Khi tính toán tháp, trụ lấy hệ số điều kiện làm việc theo chương 3, bảng 47 và bảng 49.

9.4.4          Độ lệch ngang tương đối của cột không được vượt quá các giá trị cho trong bảng 48 (trừ các cột được thiết kế  theo các yêu cầu kỹ thuật riêng).

9.4.5          Cho phép lấy giá trị tải trọng gió tác dụng vào thân trụ tại vị trí giữa các lớp dây neo hoặc tác dụng vào dây neo ở vị trí 2/3 chiều cao dây neo và coi như các giá trị đó không đổi trên cả chiều dài đoạn thân hoặc dây neo.

Bảng 47-Hệ số điều kiện làm việcg_c

Các cấu kiện của kết cấu

Giá trịgc

- Các thanh ứng suất trước của hệ thanh bụng - Mặt bích: + Dạng vành khuyên + Các dạng còn lại - Cáp thép của dây neo trụ khi số lượng của chúng: + Từ 3 đến 5 dây trong một lớp + Từ 6 đến 8 dây trong một lớp + Từ 9 dây trong một lớp trở lên - Các chi tiết neo kẹp đầu cáp hoặc dập điểm trong ống lồng - Bện cáp ở chỗ nối hoặc sứ cách điện - Các bộ phận liên kết dây neo với kết cấu gối và móng neo - Các thanh neo không có ren chịu kéo uốn - Các tai đỡ chịu kéo

0,9   1,1 0,9   0,8 0,9 0,95 0,75 0,55 0,9 0,65 0,65

 

Bảng 48 – Độ lệch ngang tương ®ối

Dạng tải trọng	Độ lệch ngang tương đối (so với chiều cao)
- Gió - Các thiết bị ăngten treo một bên cột khi không có gió	1/100 1/300

 

 

9.4.6          Chophép coi lực tập trung của các sứ cách điện treo trên dây như lực phân bố đều có giá trị được lấy theo điều kiện mômen tương đương khi coi dây như dầm đơn giản.

9.4.7          Khi tính toán các cấu kiện nằm nghiêng (cáp neo, thanh chống xiên, v.v...) chỉ kể đến hình chiếu của các lực tác dụng lên phương vuông góc với trục của cấu kiện hoặc dây cung của nó.

9.4.8          Kiểm tra ổn định tổng thể của trụ theo các tổ hợp tải trọng sau:

- Lực kéo lắp ráp của dây căng khi không có gió;

- Tải trọng gió trong phương song song với mặt phẳng thẳng đứng chứa một trong các dây neo.

Khi kiểm tra ổn định tổng thể của trụ, lực tính toán trong thân phải nhỏ hơn lực tới hạn ít nhất 1,3 lần.

9.4.9          Trongthiết kế cần ghi rõ giá trị lực kéo lắp ráp của dây cáp neo trụ ở nhiệt độ không khí trung bình của năm tại nơi xây dựng.

9.4.10       Liênkết lắp ghép các cấu kiện của kết cấu được thiết kế bằng bulông thường khi nội lực nhỏ hơn hoặc bằng 197 kN (20 T) và bằng bulông cường độ cao khi tải trọng đổi dấu và nội lực lớn hơn.

Trong liên kết mặt bích nên dùng bulông cường độ cao. Dùng đường hàn lắp ghép hoặc bulông tinh phải phù hợp với điều kiện thi công.

9.4.11       Các thanh xiên có độ mảnh lớn hơn 250 trong hệ thanh bụng chữ thập phải được liên kết với nhau tại các chỗ giao nhau.

9.4.12       Độ võng trong phương thẳng đứng và phương ngang của các thanh ngang của vách cứng và các cấu kiện của sàn công tác không được vượt quá 1/ 250 chiều dài của nhịp.

9.4.13       Trong kết cấu cột rỗng khoảng cách giữa các vách cứng không được lớn hơn 3 lần cạnh của tiết diện ngang trung bình của các đoạn cột và được đặt tại chỗ có tải trọng tập trung hoặc nơi gẫy góc của các thanh cánh.

9.4.14       Bulông neo liên kết các mặt bích của những thép ống được bố trí trên một đường tròn với đường kính nhỏ nhất có thể có, và khoảng cách giữa các bulông đều nhau.

9.4.15       Các thanh xiên của giàn tại một nút hội tụ ở điểm giao nhau giữa trục các thanh cánh và các thanh xiên. Ở chỗ liên kết thanh xiên với mặt bích cho phép lệch tâm, nhưng độ lệch tâm không lớn hơn 1/3  kích thước tiết diện ngang của thanh cánh. Khi độ lệch tâm lớn hơn, việc tính toán các thanh phải kể đến mômen lệch tâm tại nút.

Trong các bản mã có xẻ rãnh để liên kết thanh xiên là thép tròn bằng đường hàn, ở đầu khe (sát mút của thép tròn) bản mã được khoan lỗ với đường kính lớn hơn đường kính thanh 1,2 lần (để giảm ứng suất tập trung).

9.4.16       Dây neo của trụ thân rỗng hội tụ tại điểm giao nhau của trục thanh cánh và các thanh ngang. Trục qui ước của dây neo là dây cung của nó.

Để tránh uốn cong, tai liên kết dây neo với thân được gia cường bằng các sườn cứng.

9.4.17       Các giá đỡ và thanh treo của sàn công tác được liên kết với các mắt chính của thân cột.

9.4.18       Thiết bị căng (tăng đơ) dùng để điều chỉnh chiều dài và giữ dây neo trụ phải được ghì với thiết bị neo bằng cáp mảnh, riêng chiều dài của cáp luồn vào ống lồng (dùng nối cáp) không được nhỏ hơn 20 lần đường kính cáp.

9.4.19       Để giảm dao động của dây, trên dây neo của trụ và dây dẫn treo liên tiếp các thiết bị giảm rung tần số thấp (từ 1 đến 2,5 Hz) và tần số cao (từ 4 đến 40 Hz) dạng lò xo. Thiết bị giảm rung tần số thấp được chọn theo tần số dao động chính của dây. Khoảng cách s từ chỗ đầu neo cáp đến điểm treo thiết bị giảm rung được xác định theo công thức:

s  ³  bd (9.21)

trong đó:

d-  là đường kính dây, mm;

m- khối lượng 1 m dài dây, kg;

P- lực căng trước trong cáp neo hoặc dây dẫn, N;

b-  hệ số bằng 0,00 041.

Thiếtbị giảm rung tần số cao được đặt cao hơn thiết bị giảm rung tần số thấp một đoạn là s. Khi nhịp của cáp neo hoặc của dây dẫn vượt quá 300m, bộ giảm rung được đặt không phụ thuộc vào tính toán.

9.4.20       Các côngtrình ăngten phải được sơn màu sắc phù hợp với qui định của ngành hàng không.

9.4.21       Các chi tiết cơ khí của cáp neo, lõi thép của sứ cách điện, cũng như các chi tiết kim loại khác phải được mạ kẽm.

9.5          Cột đường dây tải điện

9.5.1          Liên kết bulông thô, bulông thường và bulông tinh dùng trong cột có chiều cao từ 100 m trở xuống không cần tính toán theo bền mỏi, khi chiều cao cột lớn hơn 100 m, chúng phải được tính toán theo bền mỏi.

9.5.2          Khi thiết kế cột điện, lấy hệ số làm việc theo chương 3 và bảng 49.

Bảng 49 – Hệ số điều kiện làm việcg_ckhi thiết kế cột điện

Các cấu kiện của kết cấu	Giá trịgc
1. Các cánh chịu nén làm bằng thép góc đơn trong hai khoang đầu kể từ mặt móng của cột đứng tự do: a) Khi dùng liên kết hàn b) Khi dùng liên kết bulông 2. Các thanh chịu nén của xà ngang rỗng (để treo dây) bằng các thép góc đơn đều cạnh được liên kết trên một cạnh (Hình 21) : a) Thanh cánh liên kết trực tiếp với thân cột bằng hai bulông trở lên. b) Thanh cánh liên kết với thân cột bằng một bulông hoặc qua bản mã. c) Thanh xiên và thanh ngang. 3. Dây neo bằng cáp thép hoặc bó sợi cường độ cao: a) Đối với cột trung gian và cột có chế độ làm việc bình thường b) Đối với các cột neo, cột neo ở góc và cột góc: – Chế độ làm việc bình thường – Chế độ làm việc có sự cố	0,95 0,9     0,9 0,75 0,75   0,9   0,8 0,9
GHI CHÚ: Các hệ số điều kiện làm việc không dùng để tính liên kết của các cấu kiện tại nút.

 

9.5.3          Khi xác định độ mảnh tương đương theo bảng 14, độ mảnh lớn nhất của toàn thanhl được  tính theo công thức:

- Đối với  thanh bốn mặt, có các cánh song song, hai đầu tựa khớp:

                                                                              l= 2L / b(9.22)

- Đối với các thanh ba mặt đều, có các cánh song song, hai đầu tựa khớp:

                                                                             l= 2,5L / b(9.23)

- Đối với các cột đứng độc lập dạng tháp (Hình 9):

                                                                            l=  2m₁h / b_d(9.24)

trongđó:

m₁=1,25 (b_t / b_d)² – 2,75 (b_t/ b_d) + 3,5  là hệ số chiều dài tính toán;

L– chiều dài hình học của thanh rỗng;

b– khoảng cách giữa trục của các cánh song song trên mặt hẹp nhất của thân cột;

h– chiều cao của cột đứng độc lập;

b_tvà b_d – khoảng cách giữa trục các cánh của cột dạng tháp ứng với phía trên và dưới chân  của mặt hẹp nhất.

              

Hình 21 – Sơ đồ xà ngang

a) Thanh bụng tam giác;   b) Thanh bụng tam giác có thanh chống

9.5.4          Thanh rỗng có tiết diện không đổi theo chiều dài, chịu nén lệch tâm hoặc nén uốn, được kiểm tra ổn định theo các chỉ dẫn ở điều 5.4.

Độ lệch tâm tương đối m của thanh rỗng ba mặt đều và không đổi theo chiều dài, dùng thanh giằng hoặc bản giằng, được tính theo công thức:

- Khi uốn trong mặt phẳng vuông góc với một trong các mặt của thân cột:

m =3,48 bM / (Nb)(9.25)

- Khi uốn trong mặt phẳng song song với một trong các mặt của thân cột:

m =3bM / (Nb)(9.26)

trongđó:

b- khoảng cách giữa trục của các cánh song song trong một mặt của thân ;

b - hệ số, bằng 1,2 khi liên kết bulông và bằng 1,0 khi liên kết hàn.

9.5.5          Khi tính cột tiết diện rỗng, chịu nén lệch tâm hoặc nén uốn theo các chỉ dẫn ở điều 5.4, giá trị của độ lệch tâm tăng lên 1,2 lần nếu dùng bulông để liên kết các thanh.

9.5.6          Cho phép kiểm tra ổn định của thanh cánh bằng các thép góc đơn như thanh chịu nén đúng tâm với điều kiện nhân lực dọc tính toán trong thanh với hệ sốađể kể đến ảnh hưởng độ lệch tâm của nội lực thanh xiên đặt vào thanh cánh. Giá trị củaalấy không nhỏ hơn 1,05 và được xác định theo công thức:

                                         (9.27)

trongđó:

N_df - tổng thành phần hình chiếu nội lực của các thanh xiên lên trục của thanh cánh và truyền vàonút thuộc khoang tính toán thép góc cánh trong cùng một tổ hợp tải trọng tính thép góc cánh;

N_f- nội lực tính toán trong cánh;

a-  khoảng cách trên mặt phẳng bản cánh của thép góc cánh tính từ trọng tâm của nó đến trục hội tụ của các thanh xiên;

c- khoảng cách trên mặt phẳng bản cánh của thép góc cánh tính từ trọng tâm đến sống của nó;

 - độ mảnh qui ước của thanh cánh.

Khi kiểm tra kết cấu trong chế độ làm việc có sự cố do tác dụng đồng thời của lực dọc, lực cắt và mômen xoắn, lấya= 1,0.

Khoảng cách a lấy như sau:

a  £ckhi £  0,5;

a  £1,2c    khi £  0,35;

a  £1,4 ckhi  £  0,25.

Cho phép các thanh xiên hội tụ tại sống thép góc cánh nếu N_df / N_f£0,4, lúc đó khi tính lấy a=c.

Khi giá trị của a và N_df / N_f vượt quá các trị số trên, các thanh xiên phải qui tụ tại trọng tâm của thép góc cánh hoặc phải tính toán thanh cánh theo chịu nén lệch tâm.

9.5.7          Trongcột rỗng đứng độc lập, độ mảnh của các thanh xiên đầu tiên ở chân cột bằng thép góc đơn không được vượt quá 160.

9.5.8          Độ lệch của đỉnh cột và độ võng theo phương thẳng đứng của xà ngang không được lớn hơn các giá trị cho trong bảng 50.

Bảng 50 – Độ lệch đỉnh cột và độ võng theo phương thẳng đứng của xà ngang

Kết cấu và hướng lệch	Độ lệch tương đối của cột (so với chiều cao h)	Độ võng tương đối của xà ngang (so với chiều dài của nhịp hoặc công xôn)
		Phương đứng		Phương ngang
		Trong nhịp	Trên công xôn	Trong nhịp	Trên công xôn
1. Cột neo (đầu dây dẫn được neo chặt vào cột qua sứ cách điện) ở đầu và góc rẽ của tuyến dây có chiều cao h£60m, dọc dây dẫn 2.Cột neo của tuyến dây có chiều cao h£60m, dọc dây dẫn 3. Cột trung gian của tuyến dây(ngoài cột vượt) dọc dây dẫn 4. Cột vượt của tuyến dây,có chiều cao h³60m, dọc dây dẫn 5. Cột của các giá đỡ thiết bị 6. Dầm đỡ các thiết bị	1/120   1/100   Không hạn chế 1/140 1/100 –	1/200   1/200   1/150   1/200 – 1/300	1/70   1/70   1/50   1/70 – 1/250	Không hạn chế   Không hạn chế   Không hạn chế   Không hạn chế – –
GHI CHÚ: 1. Không qui định độ lệch của cột và xà ngang trong chế độ sự cố và lắp ráp. 2. Độ lệch và độ võng qui định ở điều 5 và 6 phảI giảm bớt khi điều kiện kỹ thuật về sử dụng thiết bị quy định yêu cầu khắt khe hơn.

 

9.5.9          Cột rỗng có các thanh là những  thép góc đơn được tăng cường bằng các vách cứng ngang đặt cách nhau không quá 15 m theo chiều dài cột, cũng như tại chỗ đặt tải trọng tập trung và nơi gẫy góc của các thanh cánh.

9.5.10       Trong các thanh được liên kết bằng một bulông của hệ thanh bụng (thanh xiên và thanh ngang), trừ những thanh chỉ làm việc chịu kéo, có chiều dày bản cánh t£6mm, làm bằng thép có giới hạn chảy f_y  £380 N/mm², được phép lấy khoảng cách từ mép thanh đến trọng tâm của lỗ (dọc theo lực) bằng 1,35d (d là đường kính lỗ), và cần ghi rõ điều này trong thiết kế. Khi đó, trong tính toán liên kết theo ép mặt lấy hệ số điều kiện làm việcg_b= 0,65.

Trong các thanh chỉ làm việc chịu kéo, khoảng cách từ mép thanh đến tâm của lỗ (dọc theo phương lực) lấy không nhỏ hơn 2d.

9.5.11       Khi dùng bulông liên kết trực tiếp các thanh xiên vào thanh cánh, các thanh xiên nên đặt trên hai mặt khác nhau của bản cánh thép góc cánh.

9.5.12       Trong các mắt nối đối đầu bằng bulông của các thanh cánh là thép góc đều cánh, số lượng bulông nên lấy chẵn và bố trí đều trên các bản cánh của thép góc cánh.

Số lượng bulông khi bố trí một dãy, bố trí so le hoặc song song không nên lớn hơn 5 cái trên một bản cánh thép góc ở một phía đầu nối.

PHỤ LỤC A
VẬT LIỆU DÙNG CHO KẾT CẤU THÉP VÀ CƯỜNG ĐỘ TÍNH TOÁN
 

 

Bảng A.1 –  Thép các bon TCVN 1765 : 1975

Mác thép	Độ bền kéo fu , N/mm2	Giới hạn chảy fy , N/mm2 , cho độ dày t, mm					Độ dãn dàiD, % , cho độ dày t, mm
		£20	20 < t £40		40 < t£100		£20	20 < t£40		> 40
		Không nhỏ hơn					Không nhỏ hơn
CT31	³310	–		–		–	23		22	20
CT33s	310‍¸400	–		–		–	35		34	32
CT33n, CT33	320¸420	–		–		–	34		33	31
CT34s	330¸420	220		210		200	33		32	30
CT34n, CT34	340¸440	230		220		210	32		31	29
CT38s	370¸470	240		230		220	27		26	24
CT38n, CT38	380¸490	250		240		230	26		25	23
CT38nMn	380¸500	250		240		230	26		25	23
CT42s	410¸520	260		250		240	25		24	22
CT42n, CT42	420¸540	270		260		250	24		23	21
CT51n, CT51	510¸640	290		280		270	20		19	17
CT52nMn	460¸600	290		280		270	20		19	17
CT61n, CT61	³610	320		310		300	15		14	12

 

 

Bảng A.2 – Tính năng cơ học của một số loại thép nước ngoài (Tham khảo)

Nước	Ký hiệu thép	Loại thép	Ứng suất giới hạn nhỏ nhất, N/mm2		Ghi chú
			chảy fy	bền đứt fu
Nga – Liên xô cũ (Ãẻẹề hay TY)	Âẹũ3ờù2–1	Thép cacbon sôi	225	360
	Âẹũ3cù5–1	Thép cacbon lắng	245	370	Thép tấm
	09Ã2	Thép hợp kim thấp	305	440	11mm – 12mm
	09Ã2C	Thép hợp kim thấp	325	470
	14G2	Thép hợp kim thấp	355	470
	15XẹÍÄ	Thép hợp kim thấp	345	490	Thép tấm
	10XẹÍÄ	Thép hợp kim thấp	390	530	4mm – 32mm
Hoa kỳ (theo ASTM)	A36	Thép cacbon	250	400	Các loại thép cán
	A500 gr.C	Thép cacbon	345	427	Thép ống
	A570 gr.50	Thép cacbon	345	450	Thép cuộn và tấm
	A572 gr.50	Thép hợp kim thấp	345	450	Thép tấm và hình
	A607 gr.65	Thép hợp kim thấp	450	550	Chống rỉ
	A514	Thép hợp kim nhiệt luyện	690	760	Thép tấm
Anh	BS 4360 gr.40	Thép kết cấu không hợp kim	240	340
	BS 4360 gr.43	Thép kết cấu không hợp kim	275	410	£16 mm
	BS 4360 gr.50	Thép kết cấu không hợp kim	355	480
	BS 4360 gr.55	Thép hợp kim thấp	450	550
Châu Âu (EN)	S235	Thép kết cấu không hợp kim	235	340
	S275	Thép kết cấu không hợp kim	275	410	£16 mm
	S355	Thép kết cấu không hợp kim	355	490
	S460	Thép hợp kim thấp	460	550
Nhật (JIS – G3101)	SS330	Thép kết cấu cán nóng	205	330
	SS400	Thép kết cấu cán nóng	245	400
	SS490	Thép kết cấu cán nóng	275	490	£16 mm
	SS540	Thép kết cấu cán nóng	400	540
Trung Quốc	Số 3 (hay Q235)	Thép cacbon	235	370
	16Mn (hay Q345)	Thép hợp kim thấp	345	510	£16 mm
	15MnV (hay Q 390)	Thép hợp kim thấp	390	530
Úc	AS 3678 gr.250	Thép tấm	250	410	£50 mm
	AS 3678 gr.300	Thép tấm	300	430	£20 mm
	AS 3679 gr.250	Thép hình	250	410	£40 mm
	AS 3679 gr.350	Thép hình	340	480	£40 mm

 

GHI CHÚ:              Các ký hiệu thép nêu trong bảng này chỉ gồm ký tự gốc nói lên tính chất cơ học, không ghi các ký tự đuôi nói lên đặc điểm sử dụng và chế tạo của thép / Thép có chung ký tự gốc đều dùng được trị số cho trong bảng, ví dụ: thép Anh BS 4360 gr.40B hay gr.40C dùng được trị số của BS 4360 gr. 40; thép châu Âu S355JOC dùng trị số như S355; thép Trung quốc Q235B–YF dùng được trị số như Q235.

Bảng A.3 – Yêu cầu về độ dai va đập đối với thép các bon
TCVN 5709 :1993

Đơn vị tính: Nm/cm²

Mác thép	Độ dày, mm	không nhỏ hơn
		Ở nhiệt độ, oC				Sau khi hoá già cơ học
		+ 20		- 20		Dọc	Ngang
		Dọc	Ngang	Dọc	Ngang
XCT34 XCT38 XCT42 XCT52	12 đến 40	100 90 80 70	80 60 60 50	60 60 50 50	50 40 40 40	60 60 40 40	40 30 30 30

 

Bảng A.4 – Cường độ tính toán của thép cán chịu ép mặt tì đầu, ép mặt cục bộ
trong các khớp trụ, ép theo đường kính con lăn

Đơn vị tính: N/mm²

Giới hạn bền N/mm2	Cường độ tính toán
	ép mặt		ép theo đường kính con lăn (trong các kết cấu có độ di động hạn chế)
	tì đầu (có gia công phẳng mặt)	cục bộ trong các khớp trụ (giữa các thớt cong với trục hình trụ) khi tiếp xúc chặt
360 365 370 380 390 400 430 440 450 460 470 480 490 500 510 520 530 540 570 590 635	327 332 336 346 355 364 391 400 409 418 427 436 445 455 464 473 473 482 504 522 578	164 166 168 173 178 182 196 200 205 209 214 218 223 228 232 237 237 241 252 261 289	8 8 8 9 9 10 10 10 10 10 11 11 11 11 12 12 12 12 13 13 14
GHI CHÚ: Giá trị của cường độ tính toán lấy theo các công thức ở bảng 4, vớigM= 1,1.

 

Bảng A.5 – Các đặc trưng vật lý của thép

Các đặc trưng vật lý	Giá trị
1. Khối lượng riêngr, kg/ m3: – Thép cán và khối đúc bằng thép – Khối đúc bằng gang 2. Hệ số dãn dài do nhiệtao, C -1 3. Môđun đàn hồi E, N/mm2 – Thép cán và khối đúc bằng thép – Khối đúc bằng gang – Bó sợi thép song song – Cáp thép xoắn và cáp thép xoắn có lớp bọc ngoài 4. Môđun trượt của thép và khối đúc bằng gang G, N/mm2 5. Hệ số nở ngang (hệ số Poát xông)	7850 7200 0,12.10-4   2,1.10 5 0,85.106 2,0.106 1,7.106 0,81.106 0,3
GHI CHÚ: Giá trị môđun đàn hồi của cáp thép cho trong bảng ứng với khi lực kéo không bé hơn 60% lực kéo đứt sợi cáp.

 

 

PHỤ LỤC B
VẬT LIỆU DÙNG CHO LIÊN KẾT KẾT CẤU THÉP

Bảng B.1 – Que hàn dùng ứng với mác thép (Tham khảo)

Mác thép	Loại que hàn có thuốc bọc
	TCVN 3223 : 1994	Ãẻẹề9467–75 (Nga)
XCT34; XCT38; XCT42; XCT52	N42; N46	'42;'46
09Mn2; 14Mn2; 09Mn2Si; 10Mn2Si1	N46; N50	'46;'50

 

Bảng B.2 – Kích thước que hàn điện  TCVN 3223 : 1994  (Tham khảo)

Đường kính lõi que hàn d, mm	Chiều dày thép cơ bản t, mm	Chiều dài que hàn (L±2), mm
1,6 2,0 2,5	3 á 5	250 (200) 250 (300) 300 (350)
3,0 (3,25)	6 á 10	350 (400)
4,0	10 á 14	400 (450)
5,0 6,0	16 á 20	450 450

 

Bảng B.3 – Qui định sử dụng các cấp bền của bulông
trong các điều kiện làm việc khác nhau

Bulông trong các kết cấu	Điều kiện làm việc của bulông	Cấp bền của bulông được sử dụng
Không tính đến mỏi	Kéo hoặc cắt	4.6; 5.6; 4.8; 5.8; 6.6; 8.8; 10.9
Có tính đến mỏi	Kéo hoặc cắt	4.6; 5.6; 6.6; 8.8; 10.9
Ghi CHÚ: Khi đặt hàng, đối với bulông cấp độ bền 6.6; 8.8 và 10.9 phải ghi rõ mác thép và tiêu chuẩn      tương ứng.

Bảng B.4 – Diện tích tiết diện của bulông A, A_bn

Đơn vị tính: cm²

TCVN 1916 : 1995 d, mm	16	18	20	22	24	27	30	36	42	48
Bước ren p, mm	2	2,5	2,5	2,5	3	3	3,5	4	4,5	5
A Abn	2,01 1,57	2,54 1,92	3,14 2,45	3,80 3,03	4,52 3,52	5,72 4,59	7,06 5,60	10,17 8,16	13,85 11,20	18,09 14,72

 

Bảng B.5 – Đặc trưng cơ học của bulông cường độ cao

Đường kính danh nghĩa của ren, mm	Mác thép	Độ bền kéo nhỏ nhất fub , N/mm2	Đường kính danh nghĩa của ren, mm	Mác thép	Độ bền kéo nhỏ nhất fub, N/mm2
Từ 16 đến 27	40Cr	1100	36	40Cr	750
	38CrSi; 40CrVA	1350		30Cr3MoV	1100
	30Cr3MoV	1350	42	40Cr	650
	30Cr2NiMoVA			30Cr3MoV	1000
30	40Cr	950	48	40Cr	600
	30Cr3MoV; 35Cr2AV	1200		30Cr3MoV	900

 

 

PHỤ LỤC C
CÁC HỆ SỐ ĐỂ TÍNH ĐỘ BỀN CỦA CÁC CẤU KIỆN

KHI KỂ ĐẾN SỰ PHÁT TRIỂN CỦA BIẾN DẠNG DẺO

Bảng C1 – Các hệ số: c₁ ; c_x ; c_y; n_c

Loại tiết diện	Hình dạng tiết diện		Giá trị các hệ số
			c1 (cx)	cy	nckhi My = 0
1		0,25 0,5 1,0 2,0	1,19 1,12 1,07 1,04	1,47	1.5
2		0,5 1,0 2,0	1,40 1,28 1,18	1,47	2,0
3		0,25 0,5 1,0 2,0	1,19 1,12 1,07 1,04	1,07 1,12 1,19 1,26	1,5
4		0,5 1,0 2,0	1,40 1,28 1,18	1,12 1,20 1,31	2,0
5		–	1,47	1,47	a) 2,0 b) 3,0
6		0,25 0,5 1,0 2,0	1,47	1,04 1,07 1,12 1,19	3,0

Bảng C.1 –(kết thúc)

Loại tiết diện	Hình dạng tiết diện		Giá trị các hệ số
			c1 (cx)	cy	nc khi My = 0
7		–	1,26	1,26	1,5
8		–	1,60	1,47	a) 3,0 b) 1,0
9		0,5 1,0 2,0	1,60	1,07 1,12 1,19	a) 3,0 b) 1,0
GHI CHÚ: – Khi My¹0 lấy nc = 1,5 (trừ tiết diện loại 5a lấy nc = 2 và loại 5b lấy nc = 3). – Khi giá trị Af /Aw trung gian thì các hệ số xác định theo nội suy tuyến tính.

 

 

PHỤ LỤC D
CÁC HỆ SỐ ĐỂ TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH CỦA CẤU KIỆN
CHỊU NÉN ĐÚNG TÂM, NÉN LỆCH TÂM VÀ NÉN UỐN

 

D.1  Xác định hệ số chiều dài tính toán của cột

D.1.1  Cột có tiết diện không đổi

Hệ số chiều dài tính toánm của cột có tiết diện không đổi được xác định theo bảng D.1

Bảng D.1 – Hệ sốmxác định chiều dài tính toán của cột có tiết diện không đổi

Cách liên kết và dạng tải trọng						-
Hệ sốmtheo lý thuyết	1,0	0,7	0,5	2,0	1,0	2,0	0,725	1,12
Hệ sốmkhi các điều kiện liên kết gần sát với lý thuyết (Tham khảo)	1,0	0,8	0,65	2,1	1,2	2,0	–	–

 

D.1.2  Cột một bậc

Hệ số chiều dài tính toánm₁đối với phần dưới của cột một bậc xác định tùy thuộc vào tỷ số:

         và trị số      

trong đó: I₁, I₂ , l₁, l₂ là mômen quán tính của tiết diện và chiều dài tương ứng của phần cột dưới và phần cột trên (Hình D.1);

;

– Khi đầu trên cột tự do,m₁tra theo bảng D.2;

– Khi đầu trên cột là ngàm trượt,m₁tra theo bảng D.3;

– Khi đầu trên là khớp cố định hoặc ngàm thìm₁đối với  phần cột dưới tính theo công thức:

                                                                                                              (D.1)

trong đó:

              m₁₂– hệ số chiều dài tính toán của phần cột dưới khi N₁ = 0;

              m₁₁– hệ số chiều dài tính toán của phần cột dưới khi N₂ = 0.

Trị số củam₁₂vàm₁₁lấy như sau:

– Khi đầu trên cột tựa khớp, theo bảng D.4;

– khi đầu trên cột là liên kết ngàm, theo bảng D.5.

Hệ sốchiều dài tính toán m₂của phần cột trên trong tất cả mọi trường hợp đều được tính theo công thức:

                                                                          (D.2)

D.1.3  Cột hai bậc

Hệ số chiều dài tính toánm₁ đối với phần dưới của cột hai bậc (Hình D.2) khi đầu trên của cột được liên kết như trong bảng D.6, tính theo công thức:

                          (D.3)

trong đó:

m_m1,m_m2,m_m3– các hệ số, xác định theo bảng D.6 như đối với cột một bậc ở hình D.3;

;  ;  ;

N₁; N₂; N₃– các lực dọc đặt tương ứng tại các bậc và đỉnh cột (Hình D.2);

I_1m– mômen quán tính trung bình của các đoạn cột l₁ và l₂, được tính theo công thức:

                                                                       (D.4)

I_2m– mômen quán tính trung bình của các đoạn cột l₂ và l₃, được tính theo công thức:

                                                                      (D.5)

I₁; I₂; I₃VÀ l₁; l₂; l₃ – MÔMEN QUÁN TÍNH CỦA TIẾT DIỆN VÀ CHIỀU DÀI TƯƠNG ỨNG CỦA CÁC ĐOẠN CỘT DƯỚI, GIỮA VÀ TRÊN CÙNG.

 

 

 

	Hình D.2 – Sơ đồ cột hai bậc
					Hình D.3 – Các sơ đồ cột một bậc (cho bảng D.5) a) lực N đặt tại phần cột dưới; b) lực N đặt tại phần cột giữa; c) lực N đặt tại đỉnh cột.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

                       

                                                                         

 

Hệ số chiều dài tính toánm₂của phần cột giữa, ứng với l₂ được tính theo công thức:

                                                                             (D.6)

và hệ sốm₃đối với phần cột trên cùng, ứng với l₃, theo công thức:

                                                                          (D.7)

trong đó:

 

 

Bảng D.2 – Hệ số chiều dài tính toánm₁đối với cột một bậc có đầu trên tự do

Sơ đồ tính	a1	Hệ sốm1khi n
		0	0,1	0,2	0,3	0,4	0,5	0,6	0,7	0,8	0,9	1,0	1,2	1,4	1,6	1,8	2,0	2,5	5,0	10,0	20,0
	0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0	2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 3,0 4,0 5,0 6,0	2,0 2,01 2,04 2,11 2,25 2,50 3,43 4,44 5,55 6,65	2,0 2,02 2,08 2,20 2,42 2,73 3,77 4,90 6,08 7,25	2,0 2,03 2,11 2,28 2,56 2,94 4,07 5,29 6,56 7,82	2,0 2,04 2,13 2,36 2,70 3,13 4,35 5,67 7,00 –	2,0 2,05 2,18 2,44 2,83 3,29 4,61 6,03 – –	2,0 2,06 2,21 2,52 2,96 3,44 4,86 – – –	2,0 2,06 2,25 2,59 3,07 3,59 5,05 – – –	2,0 2,07 2,28 2,66 3,17 3,74 – – – –	2,0 2,08 2,32 2,73 3,27 3,87 – – – –	2,0 2,09 2,35 2,80 3,36 4,00 – – – –	2,0 2,10 2,42 2,93 3,55 – – – – –	2,0 2,12 2,48 3,05 3,74 – – – – –	2,0 2,14 2,54 3,17 – – – – – –	2,0 2,15 2,60 3,28 – – – – – –	2,0 2,17 2,66 3,39 – – – – – –	2,0 2,21 2,80 – – – – – – –	2,0 2,40 – – – – – – – –	2,0 2,76 – – – – – – – –	2,0 3,38 – – – – – – – –

 

 

 

 

 

Bảng D.3 – Hệ số chiều dài tính toánm₁đối với cột có đầu trên là ngàm trượt

Sơ đồ tính	a1	Hệ sốm1khi n
		0	0,1	0,2	0,3	0,4	0,5	0,6	0,7	0,8	0,9	1,0	1,2	1,4	1,6	1,8	2,0	2,5	5,0	10,0	20,0
	0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0	2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,5 3,0	1,92 1,93 1,94 1,95 1,97 2,00 2,12 2,45 2,94 3,43	1,86 1,87 1,88 1,91 1,94 2,00 2,25 2,66 3,17 3,70	1,80 1,82 1,83 1,86 1,92 2,00 2,33 2,81 3,34 3,93	1,76 1,76 1,77 1,83 1,90 2,00 2,38 2,91 3,50 4,12	1,70 1,71 1,75 1,79 1,88 2,00 2,43 3,00 – –	1,67 1,68 1,72 1,77 1,87 2,00 2,48 – – –	1,64 1,64 1,69 1,76 1,86 2,00 2,52 – – –	1,60 1,62 1,66 1,72 1,85 2,00 – – – –	1,57 1,59 1,62 1,71 1,83 2,00 – – – –	1,55 1,56 1,61 1,69 1,82 2,00 – – – –	1,50 1,52 1,57 1,66 1,80 – – – – –	1,46 1,48 1,53 1,63 1,79 – – – – –	1,43 1,45 1,50 1,61 – – – – – –	1,40 1,41 1,48 1,59 – – – – – –	1,37 1,39 1,45 – – – – – – –	1,32 1,33 1,40 – – – – – – –	1,18 1,20 – – – – – – – –	1,10 1,11 – – – – – – – –	1,05 – – – – – – – – –

 

 

 

 

 

 

 

 

Bảng D.4 – Hệ số chiều dài tính toánm₁₂vàm₁₁đối với cột một bậc có đầu tựa khớp cố định

 

 

Sơ đồ tính		Hệ sốm1 2vàm1 1khi l2 / l1
		0,1	0,2	0,3	0,4	0,5	0,6	0,7	0,8	0,9	1,0	1,2	1,4	1,6	1,8	2,0
Hệ sốm1 2
	0,04 0,06 0,08 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 1,0	1,02 0,91 0,86 0,83 0,79 0,78 0,78 0,78 0,78	1,84 1,47 1,31 1,21 0,98 0,90 0,88 0,86 0,85	2,25 1,93 1,73 1,57 1,23 1,09 1,02 0,99 0,92	2,59 2,26 2,05 1,95 1,46 1,27 1,17 1,10 0,99	2,85 2,57 2,31 2,14 1,67 1,44 1,32 1,22 1,06	3,08 2,74 2,49 2,33 1,85 1,60 1,45 1,35 1,13	3,24 2,90 2,68 2,46 2,02 1,74 1,58 1,47 1,20	3,42 3,05 2,85 2,60 2,15 1,86 1,69 1,57 1,27	3,70 3,24 3,00 2,76 2,28 1,98 1,81 1,67 1,34	4,00 3,45 3,14 2,91 2,40 2,11 1,92 1,76 1,41	4,55 3,88 3,53 3,28 2,67 2,35 2,14 1,96 1,54	5,25 4,43 3,93 3,61 2,88 2,51 2,31 2,15 1,68	5,80 4,90 4,37 4,03 3,11 2,76 2,51 2,34 1,82	6,55 5,43 4,85 4,43 3,42 2,99 2,68 2,50 1,97	7,20 5,94 5,28 4,85 3,71 3,25 2,88 2,76 2,10
Hệ sốm1 1
	0,04 0,06 0,08 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 1,0	0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67	0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67	0,83 0,81 0,75 0,73 0,69 0,67 0,67 0,67 0,67	1,25 1,07 0,98 0,93 0,75 0,71 0,69 0,69 0,68	1,43 1,27 1,19 1,11 0,89 0,80 0,75 0,73 0,71	1,55 1,41 1,32 1,25 1,02 0,90 0,84 0,81 0,74	1,65 1,51 1,43 1,36 1,12 0,99 0,92 0,87 0,78	1,70 1,60 1,51 1,45 1,21 1,08 1,00 0,94 0,82	1,75 1,64 1,58 1,52 1,29 1,15 1,07 1,01 0,87	1,78 1,70 1,63 1,57 1,36 1,22 1,13 1,07 0,91	1,84 1,78 1,72 1,66 1,46 1,33 1,24 1,17 0,99	1,87 1,82 1,77 1,72 1,54 1,41 1,33 1,26 1,07	1,88 1,84 1,81 1,77 1,60 1,48 1,40 1,33 1,13	1,90 1,87 1,82 1,80 1,65 1,54 1,47 1,39 1,19	1,92 1,88 1,84 1,82 1,69 1,59 1,51 1,44 1,24

 

 

Bảng D.5 – Hệ số chiều dài tính toánm_{1 2}vàm_{1 1}đối với cột một bậc có đầu trên liên kết ngàm

Sơ đồ tính		Hệ sốm1 2vàm1 1khi l2 / l1
		0,1	0,2	0,3	0,4	0,5	0,6	0,7	0,8	0,9	1,0	1,2	1,4	1,6	1,8	2,0
Hệ sốm12
	0,04 0,06 0,08 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 1,0	0,78 0,70 0,68 0,67 0,64 0,62 0,60 0,59 0,55	1,02 0,86 0,79 0,76 0,70 0,68 0,66 0,65 0,60	1,53 1,23 1,05 1,00 0,79 0,74 0,71 0,70 0,65	1,73 1,47 1,31 1,20 0,93 0,85 0,78 0,77 0,70	2,01 1,73 1,54 1,42 1,07 0,95 0,87 0,82 0,75	2,21 1,93 1,74 1,61 1,23 1,06 0,99 0,93 0,80	2,38 2,08 1,91 1,78 1,41 1,18 1,07 0,99 0,85	2,54 2,23 2,05 1,92 1,50 1,28 1,16 1,08 0,90	2,65 2,38 2,20 2,04 1,60 1,39 1,26 1,17 0,95	2,85 2,49 2,31 2,20 1,72 1,48 1,34 1,23 1,00	3,24 2,81 2,55 2,40 1,92 1,67 1,50 1,39 1,10	3,70 3,17 2,80 2,60 2,11 1,82 1,65 1,53 1,20	4,20 3,50 3,11 2,86 2,28 1,96 1,79 1,66 1,30	4,76 3,92 3,45 3,18 2,45 2,12 1,94 1,79 1,40	5,23 4,30 3,73 3,41 2,64 2,20 2,08 1,92 1,50
Hệ sốm1 1
	0,04 0,06 0,08 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 1,0	0,66 0,65 0,64 0,64 0,62 0,60 0,58 0,57 0,55	0,68 0,67 0,66 0,65 0,64 0,63 0,63 0,61 0,58	0,75 0,68 0,67 0,65 0,65 0,64 0,63 0,63 0,60	0,94 0,76 0,68 0,65 0,65 0,65 0,64 0,64 0,61	1,08 0,94 0,84 0,78 0,66 0,66 0,64 0,64 0,62	1,24 1,10 1,00 0,92 0,73 0,67 0,66 0,65 0,63	1,37 1,25 1,12 1,05 0,83 0,73 0,68 0,68 0,65	1,47 1,35 1,25 1,15 0,92 0,81 0,75 0,72 0,67	1,55 1,44 1,34 1,25 1,01 0,89 0,82 0,77 0,70	1,64 1,50 1,41 1,33 1,09 0,94 0,88 0,83 0,73	1,72 1,61 1,53 1,45 1,23 1,09 1,01 0,94 0,80	1,78 1,69 1,62 1,55 1,33 1,20 1,10 1,04 0,88	1,81 1,74 1,68 1,62 1,41 1,28 1,19 1,12 0,93	1,85 1,79 1,75 1,68 1,48 1,35 1,26 1,19 1,01	1,89 1,82 1,79 1,71 1,54 1,41 1,32 1,25 1,05

 

 

Bảng D.6 – Hệ số chiều dài tính toánm_{m 1},m_{m 2},m_{m 3}

Liên kết đầu trên của cột	Giá trị các hệ số
	mm 1	mm 2	mm 3
	Với tải trọng
	Theo hình D.3, a	Theo hình D.3, b	Theo hình D.3, c
Tự do	mm 1= 2,0	mm 2= 2,0	mm 3=m1 (m1theo bảng D.2 khi )
Chỉ liên kết không cho xoay	mm 1=m1 (m1theo bảng D.3 vớia1= 0)	mm 2=m1 (m1theo bảng D.3 vớia1= 0)	mm 3=m1 (m1theo bảng D.3 khi    )
Liên kết khớp cố định	mm 1=m1 1 (m1 1theo bảng D.4)	mm 2=m1 1 (m1 1theo bảng D.4)	mm 3=m1 2 (m1 2theo bảng D.4)
Liên kết ngàm	mm 1=m1 1 (m1 1theo bảng D.5)	mm 2=m1 1 (m1 1theo bảng D.5)	mm 3=m1 2 (m1 2theo bảng D.5)

 

D.1.4  Cột có tiết diện thay đổi (tham khảo)

Trong trường hợp thanh có tiết diện thay đổi, khi xác định chiều dài tính toán cần kể đến hệ số chiều dài tính toán bổ sung m₁, cho trong bảng D.7. Khi đó, chiều dài tính toán l₀ được tính theo công thức:

                                                        (D.8)

trong đó l là chiều dài hình học;  là hệ số chiều dài tính toán như trong trường hợp tiết diện không đổi.

Bảng D.7 – Hệ số chiều dài tính toán bổ sung m₁ đối với thanh có tiết diện thay đổi

Sơ đồ thanh	l1/l	Khi tỉ số Imin/Imax bằng
		0,01	0,1	0,2	0,4	0,6	0,8	1,0
	–	–	1,35	1,24	1,14	1,08	1,02	1,00
	–	–	1,66	1,45	1,24	1,14	1,06	1,00
	0,0	1,69	1,35	1,25	1,14	1,08	1,03	1,00
	0,2	1,45	1,22	1,15	1,08	1,05	1,02	–
	0,4	1,23	1,11	1,07	1,04	1,02	1,01	–
	0,6	1,07	1,03	1,02	1,01	1,01	1,00	–
	0,8	1,01	1,00	1,00	1,00	1,00	1,00	–

 

D.2  Các hệ số khác

D.2.1  Hệ số uốn dọc jlấy theo bảng D.8, hệ số ảnh hưởng của hình dạng tiết diệnhlấy theo bảng D.9, hệ sốj_elấy theo bảng D.10, D.11, độ lệch tâm tính đổi m_e lấy theo bảng D.12.

D.2.2  Hệ số c_max đối với tiết diện chữ I và chữ T

D.2.2.1Đối với tiết diện chữ I

Đối với tiết diện chữ I có 1 trục đối xứng (Hình D.4), hệ số c_max được tính theo công thức:

                            (D.9)

trong đó:

a_x= (h₁I₁ - h₂I₂)/(I_yh);

e_x = M_x/N– độ lệch tâm của lực nén so với trục x–x, lấy theo dấu tương ứng (như trên hình D.4 là dấu dương);

h– khoảng cách giữa các trục của cánh;

 ;

 ;

Ở đây: I₁, I₂ – lần lượt là mômen quán tính của cánh lớn và cánh nhỏ lấy với trục y – y;

 ;

I_tvàb– các giá trị tính theo các công thức ở bảng E.3 và bảng E.4. 

D.2.2.2Đối với tiết diện chữ T

 

Hình D.4 – Sơ đồ tiết diện chữ I một trục đối xứng chịu nén lệch tâm

Đối với tiết diện chữ T, giá trị của hệ số c_max được xác định như đối với tiết diện chữ I nhưng khi tính I_t lấy           I₂ = 0; b₂ = 0; t₂ = 0 (Hình D.4).

 

 

 

 

 

 

Bảng D.8 – Hệ số uốn dọcjcủa cấu kiện chịu nén đúng tâm

Độ mảnhl	Hệ sốjđối với các cấu kiện bằng thép có cường độ tính toán f, N/mm2
	200	240	280	320	360	400	440	480	520	560	600	640
10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 210 220	988 967 939 906 869 827 782 734 665 599 537 479 425 376 328 290 259 233 210 191 174 160	987 962 931 894 852 805 754 686 612 542 478 719 364 315 276 244 218 196 177 161 147 135	985 959 924 883 836 785 724 641 565 493 427 366 313 272 239 212 189 170 154 140 128 118	984 955 917 873 822 766 687 602 522 448 381 321 276 240 211 187 167 150 136 124 113 104	983 952 911 863 809 749 654 566 483 408 338 287 247 215 189 167 150 135 122 111 102 094	982 949 905 854 796 721 623 532 447 369 306 260 223 195 171 152 136 123 111 101 093 086	981 946 900 846 785 696 595 501 413 335 280 237 204 178 157 139 125 112 102 093 085 077	980 943 895 849 775 672 568 471 380 309 258 219 189 164 145 129 115 104 094 086 079 073	979 941 891 832 764 650 542 442 349 286 239 203 175 153 134 120 107 097 088 080 074 068	978 938 887 825 746 628 518 414 326 267 223 190 163 143 126 112 100 091 082 075 069 064	977 936 883 820 729 608 494 386 305 250 209 178 153 134 118 105 094 085 077 071 065 060	977 934 879 814 712 588 470 359 287 235 197 167 145 126 111 099 089 081 073 067 062 057
GHI CHÚ:  Giá trị của hệ sốjtrong bảng đã được tăng lên 1000 lần.

 

Bảng D.9 – Hệ số ảnh hưởng của hình dạng tiết diệnh

Loại tiết diện	Sơ đồ tiết diện		Trị số củahkhi
			0,1£m£5	5 < m £20	0,1£m£5	5 < m£20
1		–	1,0	1,0	1,0
2	t/h = 0,25	–	0,85	0,85	0,85
3		–	0,75 + 0,02	0,75 + 0,02	0,85
4	t/h = 0,25	–	(1,35 - 0,05m) - 0,01(5 - m)	1,1	1,1
5		0,25	(1,45 - 0,05m) - 0,01(5 - m)	1,2	1,2
		0,5	(1,75 - 0,1m) - 0,02 (5 - m)	1,25	1,25
		³1	(1,90 - 0,1m) - 0,02(6 - m)	1,4 - 0,2	1,3

Bảng D.9 –(tiếp theo)

Loại tiết diện	Sơ đồ tiết diện		Trị số củahkhi
			0,1£m£5	5 < m £20	0,1£m£5	5 < m£20
6	a1/h = 0,15	-
7		-
8		0,25	(0,75 + 0,05 m) + 0,01 (5 - m)	1,0	1,0
		0,5	(0,5 + 0,1 m) + 0,02 (5 - m)	1,0	1,0
		³1	(0,25 + 0,15 m) + 0,03 (5 - m)	1,0	1,0
9		0,5	(1,25 -0,05 m) - 0,01 (5 – m)	1,0	1,0
		³1	(1,5 - 0,1 m) - 0,02 (5 - m)	1,0	1,0

Bảng D.9 –(kết thúc)

10		0,5	1,4	1,4	1,4	1,4
		1,0	1,6 - 0,01 (5 - m)	1,6	1,35 +0,05m	1,6
		2,0	1,8 - 0,02 (5 - m)	1,8	1,3 + 0,1m	1,8
11		0,5	1,45 + 0,04m	1,65	1,45 + 0,04m	1,65
		1,0	1,8 + 0,12m	2,4	1,8 + 0,12m	2,4
		1,5	2,0 + 0,25m + 0,1	–	–	–
		2,0	3,0 + 0,25m + 0,1	–	–	–
GHI CHÚ: Đối với các loại tiết diện từ 57 khi tính tỉ số Af /Aw không kể đến phần cánh đặt thẳng đứng; Đối với các loại tiết diện từ 67 giá trị củah5lấy bằng giá trị củah cuả loại tiết diện 5, tương ứng với các trị số của Af /Aw .

 

Bảng D.10 – Hệ sốj_eđể kiểm tra ổn định của cấu kiện tiết diện đặc, chịu nén lệch tâm (nén uốn),
mặt phẳng tác dụng của mômen trùng với mặt phẳng đối xứng

Độ mảnh quy ước	Hệ sốjekhi độ lệch tâm tương đối tính đổi me bằng
	0,1	0,25	0,5	0,75	1,0	1,25	1,5	1,75	2,0	2,5	3,0	3,5	4,0
0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 4,0 4,5 5,0 5,5 6,0 6,5 7,0 8,0 9,0 10,0 11,0 12,0 13,0 14,0	967 925 875 813 742 667 587 505 418 354 302 258 223 194 152 122 100 083 069 062 052	922 854 804 742 672 597 522 447 382 326 280 244 213 186 146 117 097 079 067 061 049	850 778 716 653 587 520 455 394 342 295 256 223 196 173 138 112 093 077 064 054 049	782 711 647 587 526 465 408 356 310 273 240 210 185 163 133 107 091 076 063 053 048	722 653 593 536 480 425 375 330 288 253 224 198 176 157 128 103 090 075 062 052 048	669 600 548 496 442 395 350 309 272 239 212 190 170 152 121 100 085 073 060 051 047	620 563 507 457 410 365 325 289 257 225 200 178 160 145 117 098 081 071 059 051 047	577 520 470 425 383 342 303 270 242 215 192 172 155 141 115 096 080 069 059 050 046	538 484 439 397 357 320 287 256 229 205 184 166 149 136 113 093 079 068 058 049 045	469 427 388 352 317 287 258 232 208 188 170 153 140 127 106 088 075 063 055 049 044	417 382 347 315 287 260 233 212 192 175 158 145 132 121 100 085 072 062 054 048 043	370 341 312 286 262 238 216 197 178 162 148 137 125 115 095 082 070 061 053 048 043	337 307 283 260 238 217 198 181 165 150 138 128 117 108 091 079 069 060 052 047 042

 

Bảng D.10 –(kết thúc)

Độ mảnh quy ước	Hệ sốjekhi độ lệch tâm tính đổi khi me
	4,5	5,0	5,5	6,0	6,5	7,0	8,0	9,0	10	12	14	17	20
0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 4,0 4,5 5,0 5,5 6,0 6,5 7,0 8,0 9,0 10,0 11,0 12,0 13,0 14,0	307 283 262 240 220 202 183 168 155 143 132 120 112 102 087 075 065 057 051 045 041	280 259 240 222 204 187 172 158 146 135 124 115 106 098 083 072 062 055 050 044 040	260 240 223 206 190 175 162 149 137 126 117 109 101 094 081 069 060 053 049 043 040	237 225 207 193 178 166 153 140 130 120 112 104 097 091 078 066 059 052 048 042 039	222 209 195 182 168 156 145 135 125 117 108 100 094 087 076 065 058 051 047 041 039	210 196 182 170 158 147 137 127 118 111 104 096 089 083 074 064 057 050 046 041 038	183 175 163 153 144 135 125 118 110 103 095 089 083 078 068 061 055 048 044 039 037	164 157 148 138 130 123 115 108 101 095 089 084 080 074 065 058 052 046 042 038 036	150 142 134 125 118 112 106 098 093 088 084 079 074 070 062 055 049 044 040 037 036	125 121 114 107 101 097 092 088 083 079 075 072 068 064 057 051 046 040 037 035 034	106 103 099 094 090 086 082 078 075 072 069 066 062 059 053 048 043 038 035 033 032	090 086 082 079 076 073 069 066 064 062 060 057 054 052 047 043 039 035 032 030 029	077 074 070 067 065 063 060 057 055 053 051 049 047 045 041 038 035 032 029 027 026
GHI CHÚ:  Giá trị của hệ sốjetrong bảng đã được tăng lên 1000 lần; Giá trị của hệ sốjekhông lấy lớn hơn giá trị củaj.

Bảng D.11 – Hệ sốj_eđể kiểm tra ổn định của cấu kiện tiết diện rỗng, chịu nén lệch tâm (nén uốn),
mặt phẳng tác dụng của mômen trùng với mặt phẳng đối xứng

Độ mảnh quy ước	Hệ sốjekhi độ lệch tâm tương đối khi m
	0,1	0,25	0,5	0,75	1,0	1,25	1,5	1,75	2,0	2,5	3,0	3,5	4,0
0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 4,0 4,5 5,0 5,5 6,0 6,5 7,0 8,0 9,0 10,0 11,0 12,0 13,0 14,0	908 872 830 774 708 637 562 484 415 350 300 255 211 192 148 117 097 082 068 060 050	800 762 727 673 608 545 480 422 365 315 273 237 208 184 142 114 094 078 066 059 049	666 640 600 556 507 455 402 357 315 277 245 216 190 168 136 110 091 077 064 054 048	571 553 517 479 439 399 355 317 281 250 223 198 178 160 130 107 090 076 063 053 047	500 483 454 423 391 356 320 288 258 230 203 183 165 150 123 102 087 073 061 052 046	444 431 407 381 354 324 294 264 237 212 192 174 157 141 118 098 084 071 060 051 046	400 387 367 346 322 296 270 246 223 201 182 165 149 135 113 094 080 068 058 050 045	364 351 336 318 297 275 251 228 207 186 172 156 142 130 108 090 076 066 057 049 044	333 328 311 293 274 255 235 215 196 178 163 149 137 125 105 087 073 064 056 049 043	286 280 271 255 238 222 206 191 176 161 147 135 124 114 097 082 070 060 054 048 043	250 243 240 228 215 201 187 173 160 149 137 126 117 108 091 079 067 058 053 047 042	222 218 211 202 192 182 170 160 149 138 128 119 109 101 085 075 064 056 050 046 042	200 197 190 183 175 165 155 145 136 127 118 109 102 095 082 072 062 054 049 045 041

 

Bảng D.11 –(kết thúc)

Độ mảnh quy ước	Hệ sốjekhi độ lệch tâm tương đối khi m
	4,5	5,0	5,5	6,0	6,5	7,0	8,0	9,0	10	12	14	17	20
0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 4,0 4,5 5,0 5,5 6,0 6,5 7,0 8,0 9,0 10,0 11,0 12,0 13,0 14,0	182 180 178 170 162 153 143 133 124 117 110 103 097 091 079 069 060 053 048 044 041	167 165 163 156 148 138 130 124 116 108 102 097 092 087 077 067 058 052 047 044 040	154 151 149 143 136 130 123 118 110 104 098 093 088 083 073 064 056 050 045 042 039	143 142 137 132 127 121 115 110 105 100 095 090 085 079 070 062 054 048 043 041 039	133 131 128 125 120 116 110 105 100 095 091 085 080 076 067 059 052 046 042 040 038	125 121 119 117 113 110 106 100 096 092 087 083 077 074 065 056 050 044 040 038 037	111 109 108 106 103 100 096 093 089 086 081 077 072 068 060 053 047 043 039 037 036	100 098 096 095 093 091 088 084 079 076 074 070 066 063 055 050 045 042 038 036 035	091 090 088 086 083 081 078 076 073 071 068 065 061 058 052 048 043 041 037 035 034	077 077 077 076 074 071 069 067 065 062 059 056 054 051 048 045 041 038 034 032 031	067 066 065 064 062 061 059 057 055 054 052 051 050 047 044 042 038 035 032 030 029	056 055 053 052 051 051 050 049 048 047 046 045 044 043 041 039 036 032 030 028 027	048 046 045 045 044 043 042 041 040 039 039 038 037 036 035 035 033 030 028 026 025
GHI CHÚ: Giá trị của hệ sốjetrong bảng đã được tăng lên 1000 lần; Giá trị của hệ sốjekhông lấy lớn hơn giá trị củaj.

Bảng D.12 – Độ lệch tâm tính đổi m_e đối với thanh có đầu tựa khớp

		Độ lệch tâm tính đổi me khi me 1 bằng
		0,1	0,5	1,0	1,5	2,0	3,0	4,0	5,0	7,0	10,0	20,0
	1 2 3 4 5 6 7	0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10	0,30 0,17 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10	0,68 0,39 0,22 0,10 0,10 0,10 0,10	1,12 0,68 0,36 0,18 0,10 0,10 0,10	1,60 1,03 0,55 0,30 0,15 0,10 0,10	2,62 1,80 1,17 0,57 0,23 0,15 0,10	3,55 2,75 1,95 1,03 0,48 0,18 0,10	4,55 3,72 2,77 1,78 0,95 0,40 0,10	6,50 5,65 4,60 3,35 2,18 1,25 0,50	9,40 8,60 7,40 5,90 4,40 3,00 1,70	19,40 18,50 17,20 15,40 13,40 11,40 9,50
	1 2 3 4 5 6 7	0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10	0,31 0,22 0,17 0,14 0,10 0,16 0,22	0,68 0,46 0,38 0,32 0,26 0,28 0,32	1,12 0,73 0,58 0,49 0,41 0,40 0,42	1,60 1,05 0,80 0,66 0,57 0,52 0,55	2,62 1,88 1,33 1,05 0,95 0,95 0,95	3,55 2,75 2,00 1,52 1,38 1,25 1,10	4,55 3,72 2,77 2,22 1,80 1,60 1,35	6,50 5,65 4,60 3,50 2,95 2,50 2,20	9,40 8,60 7,40 5,90 4,70 4,00 3,50	19,40 18,50 17,20 15,40 13,40 11,50 10,80

 

Bảng D.12 –(kết thúc)

		Độ lệch tâm tính đổi me khi me 1 bằng
		0,1	0,5	1,0	1,5	2,0	3,0	4,0	5,0	7,0	10,0	20,0
	1 2 3 4 5 6 7	0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10	0,32 0,28 0,27 0,26 0,25 0,28 0,32	0,70 0,60 0,55 0,52 0,52 0,52 0,52	1,12 0,90 0,84 0,78 0,78 0,78 0,78	1,60 1,28 1,15 1,10 1,10 1,10 1,10	2,62 1,96 1,75 1,60 1,55 1,55 1,55	3,55 2,75 2,43 2,20 2,10 2,00 1,90	4,55 3,72 3,17 2,83 2,78 2,70 2,60	6,50 5,65 4,80 4,00 3,85 3,80 3,75	9,40 8,40 7,40 6,30 5,90 5,60 5,50	19,40 18,50 17,20 15,40 14,50 13,80 13,00
	1 2 3 4 5 6 7	0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10	0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40	0,80 0,78 0,77 0,75 0,75 0,75 0,75	1,23 1,20 1,17 1,13 1,10 1,10 1,10	1,68 1,60 1,55 1,55 1,55 1,50 1,40	2,62 2,30 2,30 2,30 2,30 2,30 2,30	3,55 3,15 3,10 3,05 3,00 3,00 3,00	4,55 4,10 3,90 3,80 3,80 3,80 3,80	6,50 5,85 5,55 5,30 5,30 5,30 5,30	9,40 8,60 8,13 7,60 7,60 7,60 7,60	19,40 18,50 18,00 17,50 17,00 16,50 16,00
GHI CHÚ:

 

PHỤ LỤC E
HỆ SỐj_bĐỂ TÍNH ỔN ĐỊNH CỦA DẦM

 

E.1  Đối với dầm tiết diện chữ I có hai trục đối xứng

Để xác địnhj_b cần tính giá trị của hệ sốj₁:

                                                (E.1)

trong đó giá trị của  lấy theo bảng E.1 và E.2 phụ thuộc vào đặc điểm tải trọng và thông sốa. Trị số củaatính như sau:

a) Đối với thép I cán:                                                                                       (E.2)

trong đó:  l_o – chiều dài tính toán của dầm hoặc công xôn, lấy theo điều 5.2.2.1;

h– chiều cao của tiết diện dầm;

I_t – mômen quán tính của tiết diện dầm khi xoắn.

b) Đối với dầm tổ hợp hàn từ 3 tấm thép hoặc dầm bulông cường độ cao:

 

                                                                (E.3)

trong đó:

– Đối với dầm hàn tiết diện chữ I:

t– chiều dày bản bụng;

b_f , t_f– chiều rộng và chiều dày bản cánh;

h– khoảng cách giữa trọng tâm hai cánh;

a = 0,5h.

– Đối với dầm chữ I, liên kết cánh và bụng bằng bulông cường độ cao:

t– tổng chiều dày bản bụng và các cánh thép góc thẳng đứng đặt sát bản bụng;

b_f– chiều rộng tấm cánh (bản phủ);

t₁– tổng chiều dày các tấm cánh và của cánh nằm ngang của thép góc cánh;

h –khoảng cách giữa các trục của hai tập bản phủ ở hai cánh;

a– chiều rộng của cánh thép góc thẳng đứng, không kể đến chiều dày của các tấm cánh.

Giá trị của hệ sốj_btrong công thức (5.16) lấy như sau:

Nếuj₁ £0,85 thìj_b=j₁;

Nếuj₁> 0,85 thìj_b= 0,68 + 0,21j_b, nhưng không lớn hơn 1,0.

E.2  Đối với dầm tiết diện chữ I có một trục đối xứng (Hình E.1)

Để xác địnhj_bcần tính các hệ sốj₁vàj₂:

                                                             (E.4)

                                                             (E.5)

trong đó:          h₁ – khoảng cách từ trọng tâm của tiết diện đến trục của cánh lớn;

h₂– như trên nhưng đến trục của cánh nhỏ;

l_o – xác định như ở công thức (E.2);

 – hệ số, tính theo công thức:

                                                        

                                                       (E.6)

Các hệ số D, C, B trong công thức (E.6) lấy theo bảng E.3 và E.4.

Đối với tiết diện chữ I khi 0,9 < n < 1,0 hệ số  được xác định bằng nội suy tuyến tính theo công thức (E.5), khi đó với tiết diện chữ I lấy n = 0,9 và chữ T lấy n = 1.

Đối với tiết diện chữ T, chịu lực tập trung hoặc phân bố đều và khia < 40, hệ số  sẽ được nhân với giá trị (0,8 + 0,004a).

Khi n > 0,7 và 5£l_o/ b₂£25 thì hệ sốj₂sẽ lấy giảm đi bằng cách nhân với giá trị (1,025– 0,015l_o/b₂) nhưng không lớn hơn 0,95.

Không cho phép dùng dầm tiết diện không đối xứng có l_o/ b₂ > 25.

Hệ sốj_b trong công thức 5.16 tính theo các công thức ở bảng E.5 nhưng không được lớn hơn 1,0.

E.3  Đối với dầm tiết diện chữ[

Hệ sốj_bđược xác định như đối với dầm có tiết diện chữ I đối xứng, giá trị củaađược tính theo công thức (E.2), nhưng giá trị củaj₁được nhân với 0,7.

Các giá trị của I_x, I_y và I_t trong các công thức (E.1), (E.2) lấy theo tiết diện chữ [ .

Bảng E.1 – Hệ số  đối với dầm tiết diện chữ I có hai trục đối xứng

Số lượng điểm cố kết cánh nén trong nhịp	Dạng tải trọng	Cánh được chất tải	Công thức tính khia
			0,1£ a £40	40 <a £400
Không cố kết	Tập trung	Cánh trên Cánh dưới	= 1,75 + 0,09a  = 5,05 + 0,09a	= 3,3 + 0,053a– 4,5.10-5a2 = 6,6 + 0,053a – 4,5.10-5a2
	Phân bố đều	Cánh trên Cánh dưới	= 1,6 + 0,08a  = 3,8 + 0,08a	= 3,15 + 0,04a– 2,7.10-5a2 = 5,35 + 0,04a– 2,7.10-5a2
Hai hay nhiều, chia nhịp thành các phần đều nhau	Bất kỳ	Bất kỳ	= 2,25 + 0,07a	= 3,6 + 0,04a– 3.5.10-5a2
Một ở giữa	Tập trung ở giữa	Bất kỳ	= 1,75	=1,75
	Tập trung ở 1/4 nhịp	Cánh trên Cánh dưới	= 1,14 = 1,6	=1,14 =1,6
	Phân bố đều	Cánh trên Cánh dưới	=1,14 =1,3	=1,14 =1,3
GHI CHÚ: Trị số của lấy bằng khi cánh nén được cố kết bằng hai hoặc nhiều điểm.

Bảng E.2  – Hệ số  đối với dầm côngxôn, tiết diện chữ I có hai trục đối xứng

Dạng tải trọng	Cánh được chất tải	Công thức tính  khi cánh nén của dầm không được cố kết, và khia
		4£ a £28	28 <a £100
Tập trung ở đầu mút côngxôn	Cánh trên	= 1,0 + 0,16a	= 4,0 + 0,05a
	Cánh dưới	= 6,2 + 0,08a	= 7,0 + 0,05a
Phân bố đều	Cánh trên
GHI CHÚ:   Khi cánh nén của côngxôn được cố kết trong phương ngang ở đầu mút hoặc theo chiều dài thì hệ số  được lấy như đối với côngxôn không cố kết, ngoài trường hợp tải rọng tập trung đặt tại cánh trên ở mút côngxôn, khi đó =1,751 (giá trị của 1 lấy theo ghi chú trong bảng E.1).

Bảng E.3 – Hệ số D và C

Dạng tải trọng	D	Hệ số C khi tiết diện
		Chữ I, n£0,9	Chữ T, n = 1
Tập trung ở giữa nhịp Phân bố đều Uốn thuần tuý	3,265 2,247 4,315	0,330m 0,481m 0,101m	0,0826a 0,1202a 0,0253a
Các kí hiệu trong bảng E.3:  ;m= n(1 - n)(9,87 +a1) ; trong đó:                               với: I1 , I2  tương ứng là mômen quán tính của cánh lớn và cánh nhỏ đối với trục đối xứng của tiết diện, được tính theo công thức (D.4); Mômen quán tính xoắn được tính như sau: ở đây bi và ti tương ứng là các chiều rộng và chiều dày của các tấm cánh; d = 1,25 đối với tiết diện chữ I một   trục đối xứng; d = 1,20 đối với tiết diện chữ T; axác định như trong bảng E.2.

 

 

 

Bảng E.4 – Hệ số B

Sơ đồ tiết diện và vị trí đặt tải	Hệ số B khi sơ đồ đặt tải
	Tập trung ở giữa nhịp	Phân bố đều	Uốn thuần tuý
		m	b
	– 1	m–1	b
	1 –	1 – m	–b
	–	–m	–b
Các kí hiệu dùng trong bảng E.4:      trong đó:  b1 – chiều rộng cánh lớn hơn của dầm; n –  kí hiệu xem bảng E.3.

 

Bảng E.5 – Hệ sốj_b

Giá trị củaj2	Hệ sốjbkhi cánh chịu nén là
	Cánh lớn hơn	Cánh nhỏ hơn
j2 £0,85	jb=j1	jb=j2
j2> 0,85		jb= 0,68 + 0,21j2

 

 

Bảng E.6 – Mômen quán tính xoắn

Số hiệu thép I	It , cm4	Số hiệu thép I	It , cm4	Số hiệu thép I	It , cm4
10 12 14 16 18 18a 20 20a	2,28 2,88 3,59 4,46 5,60 6,54 6,92 7,94	22 22a 24 24a 27 27a 30 30a	8,60 9,77 11,1 12,8 13,6 16,7 17,4 20,3	33 36 40 45 50 55 60	23,8 31,4 40,6 54,7 75,4 100 135

 

 

PHỤ LỤC F
BẢNG TÍNH TOÁN VỀ MỎI

Bảng F.1 – Bảng phân nhóm cấu kiện để tính về bền mỏi

Thứ tự	Sơ đồ cấu kiện và vị trí của tiết diện tính toán	Đặc điểm của cấu kiện	Nhóm cấu kiện
1		– Mép của thép cơ bản được cán hoặc gia công cơ khí – Mép của thép cơ bản được cắt bằng máy cắt hơi	1   1
2		Mép của thép cơ bản được gia công cơ khí, khi bán kính cong chuyển ở chỗ có chiều rộng khác nhau là: r = 200 mm; r = 10   mm.	1 4
3		Thép cơ bản trong liên kết bulông cường độ cao	1
4		Thép cơ bản trong liên kết bulông (bulông tinh), tiết diện khảo sát đi qua lỗ: a) Khi liên kết hai bản ghép b) Khi dùng liên kết chồng	4 5

 

 

 

Bảng F.1 –(tiếptheo)

Thứ tự	Sơ đồ cấu kiện và vị trí của tiết diện tính toán	Đặc điểm của cấu kiện	Nhóm cấu kiện
5		Bản mã hình chữ nhật, hàn đối đầu hay hàn thẳng góc kiểu chữ T với cấu kiện, mép chuyển tiếp từ cấu kiện đến bản mã không được gia công cơ khí	7
6		Bản mã được hàn đối đầu hoặc kiểu chữ T với bản bụng, bản cánh dầm hoặc với thanh giàn khia £45o	4
7		Bản mã hình chữ nhật hay hình thang, liên kết chồng với cánh dầm, thép ở chu vi đường hàn không gia công cơ khí	7
8		Đường hàn đối đầu không gia công mép; lực vuông góc với đường hàn; thép cơ bản có chiều rộng và dày như nhau	2
9		Đường hàn đối đầu không gia công mép; thép cơ bản có chiều rộng và dày khác nhau	5

 

 

 

Bảng F.1 –(tiếp theo)

Thứ tự	Sơ đồ cấu kiện và vị trí của tiết diện tính toán	Đặc điểm của cấu kiện	Nhóm cấu kiện
10		Thép cơ bản bằng gia công cơ khí cho đường hàn dày lên được vát tại chỗ nối đối đầu: Khi các bản thép được nối có chiều dày và rộng như nhau Khi chiều dày và rộng khác nhau	2 3
11		Đường hàn đối đầu, khi hàn có bản lót ở dưới, lực vuông góc với đường hàn	4
12		Đường hàn đối đầu nối thép ống, khi hàn có đoạn ống lót ở trong	4
13		Liên kết đối đầu thép định hình	4
14		Tiết diện tổ hợp hàn chữ I, chữ T, hoặc các loại khác được hàn bằng các đường hàn dọc, lực tác dụng dọc theo đường hàn	2
15		Chi tiết phụ, được liên kết bằng đường hàn góc khi góc:      a £45o      a £90o	4 7
16		Thép cơ bản có đường hàn ngang, đường hàn hai phía, hàn thoải dần xuống thép cơ bản	4

 

 

Bảng F.1 –(kết thúc)

Thứ tự	Sơ đồ cấu kiện và vị trí của tiết diện tính toán	Đặc điểm của cấu kiện	Nhóm cấu kiện
17		Thép cơ bản của cánh dầm chịu kéo, các cấu kiện của giàn gần vách cứng, sườn cứng được liên kết bằng các đường hàn góc	5
18		Thép cơ bản ở chỗ chuyển tiếp với đường hàn góc đầu	6
19		Thép cơ bản trong liên kết dùng đường hàn góc bên (chỗ chuyển tiếp từ cấu kiện đến mút của đường hàn) khi: a) Dùng hai đường hàn góc bên b) Đường hàn góc bên và góc đầu c) Khi truyền lực qua thép cơ bản d) Chi tiết neo để giữ cáp	8 7 7 8
20		Thép cơ bản của các thanh xiên chịu kéo bằng thép ống khi tỷ số giữa chiều dày và đường kính ngoài của thanh cánh là: tm / dm ³1/14 1/20£tm / dm£1/14	7 8
21		Thép cơ bản của thanh xiên chịu kéo bằng thép ống, khi tỷ số giữa đường kính của thanh xiên và thanh cánh dd / dm = 0,4  0,7 và tỷ số giữa chiều dày với đường kính ngoài của thanh cánh: tm / dm ³1/14 1/20£tm / dm £1/14 1/35 < tm / dm £1/20	6 7 8

 

PHỤ LỤC G
CÁC YÊU CẦU BỔ SUNG KHI TÍNH TOÁN GIÀN THÉP ỐNG

 

G.1Tỉ số giữa đường kính ống D và chiều dày ống t, (D/t), không được vượt quá:
    Đối với thanh cánh: 30;
    Đối với thanh xiên và thanh bụng: 8090.

G.2Tỉ số giữa đường kính thanh xiên d và đường kính thanh cánh D không được nhỏ hơn 0,3         (d/D  0,3) để tránh hiện tượng ép lõm thanh cánh.

G.3Trục hình học của các thanh được lấy làm trục để định vị. Trong trường hợp không sử dụng hết khả năng chịu lực của thanh cánh cho phép trục có độ lệch tâm là 1/4 đường kính thanh cánh.

G.4Khi hàn các thanh thép ống phải đảm bảo độ kín khít ở đầu ống để tránh hiện tượng xuất hiện ăn mòn mặt bên trong ống.

G.5Để liên kết thanh xiên vào thanh cánh có nhiều biện pháp. Thông thường người ta dùng các biện pháp liên kết như hình G.1.

 

 

 

Hình G.1 – Các dạng liên kết thanh thép ống xiên vào thanh cánh

a) Liên kết hàn không bản mã; b) Liên kết hàn có bản đệm cong

c, d) Liên kết hàn đầu ống đã đập bẹt; e, f) Liên kết hàn dùng bản mã

G.6Ứng suất dọc theo chiều dài đường hàn phân bố không đều và phụ thuộc vào tỉ số các đường kính của các ống thép được hàn, chiều dày thành ống của thanh cánh, góc nghiêng của ống, các đặc trưng của vật liệu làm thép ống làm thanh cánh.

 

G.7Độ bền đường hàn được kiểm tra theo điều kiện:

                                         (G.1)

trong đó:

0,85  là hệ số điều kiện làm việc của đường hàn kể đến sự phân bố ứng suất không đều dọc đường hàn;

h_flà chiều cao đường hàn;

l_wlà chiều dài đường hàn, được tính như sau:

                                                     [1,5(1+coseca)](G.2)

Giá trị x phụ thuộc vào đường kính ống thép, cho trong bảng G.1:

Bảng G.1 – Giá trị của hệ số x

d/D	0,2	0,5	0,6	0,7	0,75	0,8	0,85	0,9	0,95	1,0
x	1,0	1,01	1,02	1,03	1,04	1,05	1,06	1,08	1,12	1,22

 

G.8Thành ống thanh cánh tại những vị trí tiếp xúc với thanh bụng hoặc tại những vị trí có các cấu kiện khác đè lên (xà gồ) cần được kiểm tra độ bền về uốn cục bộ theo các điều sau:

a)                             Các thanh thép ống chịu nén, nén uốn khi độ mảnh qui ước phải thỏa mãn điều kiện:

                                                   (G.3)

Ngoài ra cần kiểm tra ổn định thành ống theo điều kiện:

                                                                              s₁ £ g_cs_cr1 (G.4)

trong đó:

s₁- ứng suất tính toán trong thành ống;

s_cr– ứng suất tới hạn, lấy bằng giá trị nhỏ hơn trong hai giá trịyfhoặc  (ở đây r - giá trị trung bình của bán kính ngoài và trong của ống, t - chiều dày ống).

Giá trịyvà c được xác định tương ứng theo bảng G.2 và G.3.

 

Bảng G.2 – Giá trị của hệ sốy

Giá trị f, MPa	Hệ sốy khi  bằng
	0	25	50	75	100	125	150	200	250
f≤ 140	1,00	0,98	0,88	0,79	0,72	0,65	0,59	0,45	0,39
f≥ 280	1,00	0,94	0,78	0z,67	0,57	0,49	0,42	0,29	-
GHI CHÚ:Giátrịcủa hệsốy khi140MPa<f < 280MPa và đối với các giátrịtrung gian của r/t,được lấy nội suy tuyến tính.

Bảng G.3 –Giátrịcủa hệsốc

Giá trị	≤ 50	100	150	200	250	500
Hệ số c	0,30	0,22	0,20	0,18	0,16	0,12
GHI CHÚ: Đối với các giá trị trung gian của r/t, hệ số c được lấy nội suy tuyến tính.

Trong trường hợp nén lệch tâm có phương song song với đường sinh trục ống hay uốn thuần tuý trong mặt phẳng tiết diện ngang mà ứng suất tiếp tại vị trí có mômen lớn nhất không vượt quá giá trị , ứng suấts_cr1phải được tăng lên bằng cách nhân với giá trị , với  là ứng suất nhỏ nhất (quy ước ứng suất kéo lấy dấu “–“).

b)                            Không cần kiểm tra ổn định thanh thép ống không có đường hàn dọc nếu r/t không vượt quá giá trị  hoặc 35.

G.9         Khi chiều dày thanh cánh không đủ, có thể gia cường bằng các bản ốp cong. Các bản ốp cong này có thể được cắt từ những ống thép có cùng đường kính, hoặc được uốn từ thép tấm có chiều dày không nhỏ hơn chiều dày thanh cánh và không lớn hơn 2 lần chiều dày thanh cánh (Hình G.1, b).

G.10Có thể dập bẹt đầu ống thép (chỉ được áp dụng đối với thép các bon thấp hoặc loại thép dẻo khác) (Hình G.1, c, d); trong một số trường hợp đặc biệt có thể hàn như hình G.11, e, f.

G.11Các ống thép có cùng đường kính được hàn với nhau trên ống lót bằng thép (Hình G.2, a). Tính toán kiểm tra chịu nén và kéo như sau:

                                              (G.5)

trong đó D_tb là đường kính trung bình của ống thép có chiều dày nhỏ hơn; t là chiều dày thanh thép ống nhỏ hơn.

 

Hình G.2 – Các dạng liên kết thanh thép ống xiên vào thanh cánh

a)             Liên kết hàn 2 ống lót và đường hàn thẳng; b) Liên kết hàn dùng ống lót và đường hàn xiên

c)             Liên kết hàn 2 ống thép dùng bản cong ốp bên ngoài

d)            Liên kết hàn 2 ống thép khác đường kính; e) Liên kết dùng bu lông

 

Cường độ của mối hàn sẽ bằng cường độ của thép cơ bản nếu cường độ tính toán của thép hàn không nhỏ hơn cường độ tính toán của thép cơ bản (đối với thép không giảm cường độ do hàn). Trong trường hợp cường độ của thép hàn nhỏ hơn cường độ của thép cơ bản thì có thể dùng đường hàn xiên có ống đệm bên trong (Hình G.2, b).

Trong trường hợp không đảm bảo được liên kết đối đầu và cường độ của liên kết, liên kết các ống thép cùng đường kính có thể được thực hiện bằng hai ống thép tròn cuộn từ thép tấm hoặc được cắt ra từ ống có cùng hoặc đường kính lớn hơn một chút với thép ống cần hàn (Hình G.2,c)

Bản ốp cần được cắt theo đường cong để tăng chiều dài đường hàn đảm bảo cho cường độ mối hàn bằng cường độ thép cơ bản. Chiều dày ống lót bằng thép hoặc bản ốp và chiều cao đường hàn nên lấy bằng 20% chiều dày các ống thép cần hàn.

Chiều dài đường hàn khi sử dụng bản ốp cong được tính theo công thức sau:

                                              (G.6)

trong đó a là chiều dài đường cong của bản ốp dọc theo trục ống thép; n là số lượng bản  đệm cong bao quanh chu vi ống thép.

Liên kết hàn các ống thép chịu nén có đường kính khác nhau, hoặc liên kết tại những vị trí trục thanh bị gãy khúc có thể được thực hiện bằng cách dùng các bản mặt bích bịt đầu ống   (Hình G.2, d).

Tại công trường cũng hay dùng liên kết bu lông (Hình G.2, e ).

 

PHỤ LỤC H
BẢNG CHUYỂN ĐỔI ĐƠN VỊ KỸ THUẬT CŨ SANG  HỆ ĐƠN VỊ SI

 

Đại lượng	Đơn vị kỹ  thuật cũ	Hệ đơn vị SI		Quan hệ chuyển đổi
		Tên gọi	Ký hiệu
Lực	kG T (tấn)	Niutơn kilô Niutơn mêga Niutơn	N kN MN	1 kG = 9,81 N»10 N 1 kN = 1 000 N 1 T =  9,81 kN»10 kN 1 MN = 1 000 000 N
Mômen	kGm Tm	Niutơn mét kilô Niutơn mét	Nm kNm	1 kGm = 9,81 Nm»10 Nm 1 Tm = 9,81 kNm»10 kNm
Ứng suất; Cường độ; Mô đun đàn hồi	kG/mm2 kG/cm2 T/m2	Niutơn/mm2 Pascan Mêga Pascan	N/mm2 Pa MPa	1 Pa = 1 N/m2 »0,1 kG/m2 1 kPa = 1 000 Pa = 1 000 N/m2 = 100 kG/m2 1 MPa = 1 000 000 Pa = 1000kPa100 000 kG/m2 = =10 kG/cm2 1 MPa = 1 N/mm2 1 kG/mm2 = 9,81 N/mm2 1 kG/cm2 = 9,81104 N/m2»0,1MN/m2 = 0,1 MPa 1 kG/ m2 = 9,81 N/m2 = 9,81 Pa»10 N/m2 = 1 daN/ m2

MỤC LỤC

 

1       Nguyên tắc chung

1.1            Các quy định chung

1.2            Các yêu cầu đối với thiết kế

1.3            Các đơn vị đo và kí hiệu chính dùng trong tiêu chuẩn

2       Tiêu chuẩn trích dẫn

3       Cơ sở thiết kế kết cấu thép

3.1            Nguyên tắc thiết kế

3.2            Tải trọng

3.3            Biến dạng cho phép của kết cấu

3.4            Hệ số điều kiện làm việc g_c

4       Vật liệu của kết cấu và liên kết

4.1            Vật liệu thép dùng trong kết cấu

4.2            Vật liệu thép dùng trong liên kết

5       Tính toán các cấu kiện

5.1            Cấu kiện chịu kéo đúng tâm

5.2            Cấu kiện chịu uốn

5.3            Cấu kiện chịu nén đúng tâm

5.4            Cấu kiện chịu nén uốn, kéo uốn

5.5            Chiều dài tính toán của các cấu kiện chịu nén và nén uốn

5.6            ổn định cục bộ của các cấu kiện có tấm mỏng

5.7            Kết cấu thép tấm

6       Tính toán liên kết

6.1            Liên kết hàn

6.2            Liên kết bulông

6.3            Liên kết bulông cường độ cao

7       Tính toán kết cấu thép theo độ bền mỏi

8       Các yêu cầu kỹ thuật và cấu tạo khác khi thiết kế cấu kiện kết cấu thép...

8.1            Dầm

8.2            Cột

8.3            Giàn phẳng và hệ thanh không gian

8.4            Hệ giằng

8.5            Dầm cầu trục

8.6            Liên kết

8.7            Các yêu cầu bổ sung khi thiết kế dầm có lỗ

9       CáC YÊU CầU kỹ thuật và cấu tạo khác KHI THIếT Kế NHà Và CÔNG TRìNH

9.1            Nhà công nghiệp

9.2            Nhà nhiều tầng

9.3            Kết cấu thép tấm

9.4            Kết cấu tháp, trụ

9.5            Cột đường dây tải điện

Phụ lục A   Vật liệu dùng cho kết cấu thép và cường độ tính toán

Phụ lục B   Vật liệu dùng cho liên kết kết cấu thép

Phụ lục C   Các hệ số để tính độ bền của các cấu kiện khi kể đến 
sự phát triển của biến dạng dẻo

Phụ lục D   Các hệ số để tính toán ổn định của  cấu kiện
chịu nén đúng tâm, nén lệch tâm và nén uốn

Phụ lục E   Hệ số j_b  để tính ổn định của dầm

Phụ lục F   Bảng tính toán về mỏi

Phụ lục G   Các yêu cầu bổ sung khi tính toán giàn thép ống

Phụ lục H   Bảng chuyển đổi đơn vị kỹ thuật cũ sang  hệ đơn vị SI