Tiêu chuẩn Quốc gia TCVN 13050:2020 ISO 16345:2014 Thác giải nhiệt nước - Thử và xác định thông số tính năng nhiệt

TIÊU CHUẨN QUỐC GIA

TCVN 13050:2020

ISO 16345:2014

THÁP GIẢI NHIỆT NƯỚC - THỬ VÀ XÁC ĐỊNH THÔNG SỐ TÍNH NĂNG NHIỆT

Water-cooling towers - Testing and rating of thermal performance

Lời nói đầu

TCVN 13050:2020 hoàn toàn tương đương với ISO 16345:2014.

TCVN 13050:2020 do Ban kỹ thuật tiêu chuẩn quốc gia TCVN/TC 86 Máy lạnh và điều hòa không khí biên soạn, Tổng cục Tiêu chuẩn Đo lường Chất lượng đề nghị, Bộ Khoa học và Công nghệ công bố.

THÁP GIẢI NHIỆT NƯỚC - THỬ VÀ XÁC ĐỊNH THÔNG SỐ TÍNH NĂNG NHIỆT

Water-cooling towers - Testing and rating of thermal performance

1  Phạm vi áp dụng

Tiêu chuẩn này bao gồm phép đo tính năng nhiệt và cột áp bơm của các tháp giải nhiệt thông gió cơ khí kín, hở dạng ướt và ướt/khô và các tháp giải nhiệt thông gió tự nhiên hoàn toàn, tháp giải nhiệt thông gió tự nhiên có sử dụng quạt dạng ướt và ướt/khô. Phạm vi xác định thông số tiêu chuẩn cho loạt các tháp giải nhiệt thông gió cơ khí, hở và kín được quy định trong tiêu chuẩn này.

Tiêu chuẩn này không áp dụng cho việc thử nghiệm và xác định thông số của các tháp giải nhiệt kín mà lưu chất làm việc có xảy ra sự chuyển pha khi đi qua thiết bị trao đổi nhiệt hoặc tính chất nhiệt động học của lưu chất làm việc chưa được xác định.

2  Thuật ngữ và định nghĩa

Tiêu chuẩn này áp dụng các thuật ngữ và định nghĩa dưới đây. Các kí hiệu sử dụng để nhận biết các thuật ngữ trong tiêu chuẩn này được định nghĩa và liệt kê ở Điều 3.

2.1

Lưu lượng không khí (airflow rate)

Lưu lượng không khí khô và lượng hơi nước kèm theo đi qua tháp giải nhiệt.

2.2

Điều kiện môi trường (ambient air conditions)

Môi trường không khí xung quanh, nhưng không bị ảnh hưởng bởi tháp giải nhiệt.

2.3

Hiệu nhiệt độ ướt (approach)

Chênh lệch giữa nhiệt độ nước lạnh (tái làm lạnh) và nhiệt độ bầu ướt của không khí vào.

2.4

Sai lệch hiệu nhiệt độ ướt (approach deviation)

Độ lệch giữa nhiệt độ tiếp cận đảm bảo và nhiệt độ tiếp cận thử nghiệm được điều chỉnh.

2.5

Gradien nhiệt độ (atmospheric gradient - lapse rate)

Tốc độ thay đổi trung bình của nhiệt độ bầu khô với sự thay đổi độ cao tính từ miệng bể nước lạnh hoặc ngưỡng nước trong bể tới khoảng hai lần chiều cao của tháp giải nhiệt.

CHÚ THÍCH: Các ứng dụng thông thường trong tiêu chuẩn này dùng giá trị âm cho sự giảm nhiệt độ khi độ cao tăng lên.

2.6

Hướng gió trung bình (average wind direction)

Hướng chủ yếu của gió trong suốt thời gian thử nghiệm.

2.7

Vận tốc gió trung bình (average wind speed)

Trung bình cộng của các vận tốc gió đo được trong suốt thời gian thử nghiệm.

2.8

Áp suất khí quyển (barometric pressure)

Áp suất không khí xung quanh đo được trong suốt thời gian thử nghiệm.

2.9

Bể nước (basin)

Phần kết cấu mở đặt phía dưới tháp giải nhiệt được dùng để chứa nước tuần hoàn và dẫn nước trực tiếp tới bình hứng hoặc đường hút của bơm tuần hoàn.

2.10

Miệng bể (basin curb)

Vị trí cao nhất trong bể chứa nước của tháp.

CHÚ THÍCH: thông thường, các điểm chuẩn của chiều cao tháp đã được đo đạc.

2.11

Nước xả (blowdown)

Nước được xả khỏi hệ thống nhằm kiểm soát nồng độ muối hoặc các tạp chất khác trong nước tuần hoàn.

2.12

Hiệu suất lưu lượng (capability)

Hiệu suất lưu lượng đo được của tháp giải nhiệt, được biểu diễn dưới dạng phần trăm của lưu lượng nước thiết kế.

2.13

Lỗ đệm (cell)

Khối chia nhỏ nhất của tháp giải nhiệt, được bao bọc bởi các vách ngoài và vách phân vùng, có thể hoạt động như một đơn vị độc lập.

CHÚ THÍCH: mỗi khối đệm có thể có một hoặc nhiều quạt, nhiều ngăn, nhiều hệ thống phân phối.

2.14

Các kích thước lỗ đệm (cell dimensions)

Các kích thước nhằm biểu diễn kích cỡ của một lỗ đệm tháp giải nhiệt.

CHÚ THÍCH 1: Các kích thước bao gồm:

a) kích thước có phương vuông góc với trục đứng của tháp và thường ở góc bên cửa không khí vào

b) chiều dài: kích thước song song với trục đứng và mặt phẳng đặt cửa không khí vào, và

c) chiều cao: với tháp giải nhiệt hút gió vào, khoảng cách từ miệng bể tới sàn quạt trên cùng, nhưng không bao gồm giá quạt

CHÚ THÍCH 2: Đối với các tháp giải nhiệt cưỡng bức và giải nhiệt tự nhiên, khoảng cách từ miệng bể tới mặt thoát của tháp.

2.15

Tháp giải nhiệt kín (closed-circuit cooling tower)

Tháp giải nhiệt bao gồm một vòng nước chảy tuần hoàn qua bề mặt ngoài các thiết bị trao đổi nhiệt kín có lưu chất luân chuyển bên trong.

CHÚ THÍCH: Không khí được thổi qua nước chảy ở bề mặt ngoài các thiết bị trao đổi nhiệt kín, tạo ra quá trình làm lạnh bằng bay hơi. Không có sự tiếp xúc trực tiếp diễn ra giữa vòng lưu chất bên trong thiết bị trao đổi nhiệt và vòng làm mát bay hơi hở.

2.16

Nước lạnh (nhiệt độ nước tái làm mát) (cold (re-cooled water temperature) water)

Trong tháp giải nhiệt hở, là nhiệt độ trung bình của nước cấp vào bể nước.

CHÚ THÍCH 1: Từ đây, các sử dụng thông dụng sẽ là thuật ngữ “nước lạnh” trong tiêu chuẩn này.

CHÚ THÍCH 2: Trong trường hợp việc đo đạc được thực hiện với dòng chảy xuống dưới bể hoặc bơm, cần thiết phải có sự hiệu chỉnh cho các ảnh hưởng của bơm hay bất kì các dòng nước bổ sung, xả ra hay nguồn nhiệt xâm nhập vào bể.

2.17

Hiệu nhiệt độ nước vào ra (cooling range)

Chênh lệch giữa nhiệt độ nước nóng vào và nước lạnh ra hoặc lưu chất làm việc.

CHÚ THÍCH: Thuật ngữ “dải” cũng được áp dụng cho định nghĩa này nhưng không ưu tiên sử dụng.

2.18

Tháp giải nhiệt (cooling tower)

Thiết bị mà trong đó lưu chất làm việc lưu chất làm việc được làm mát bằng trao đổi nhiệt bay hơi với môi trường không khí.

2.19

Dòng ngược chiều (counter-flow)

Trường hợp trong đó dòng không khí và dòng nước chuyển động ngược chiều bên trong tháp giải nhiệt.

2.20

Dòng ngang (cross-flow)

Trường hợp trong đó dòng khí vuông góc với dòng nước bên trong tháp giải nhiệt.

2.21

Sương mù cửa ra (discharge plume)

Khối hơi nước ở cửa ra của tháp giải nhiệt xảy ra khi nhìn thấy được (toàn bộ hoặc một phần) sự ngưng tụ hơi nước khi luồng không khí ẩm được làm mát đến nhiệt độ môi trường.

2.22

Hệ thống phân phối (distribution system)

Hệ thống tiếp nhận nước vào tháp giải nhiệt và phân phối nước trên toàn bộ phần diện tích tiếp xúc với môi trường không khí.

2.23

Tấm chắn nước (drift eliminator)

Lắp đặt ở phía cuối dòng của thiết bị trao đổi nhiệt nhằm mục đích giảm nước thất thoát.

2.24

Tỷ lệ tổn thất nước (drift loss)

Một phần lưu lượng nước thất thoát khỏi tháp dưới dạng các hạt nước mịn hòa lẫn vào trong dòng khí ra khỏi tháp, thường được biểu diễn dưới dạng khối lượng trên đơn vị thời gian hoặc phần trăm của lưu lượng nước tuần hoàn.

CHÚ THÍCH: đại lượng này độc lập với lượng nước tổn thất do bay hơi.

2.25

Nhiệt độ bầu khô (dry-bulk temperature)

Nhiệt độ của hỗn hợp khí-hơi đo bởi một nhiệt kế sử dụng một thành phần cảm biến sạch, khô và được bảo vệ khỏi các ảnh hưởng của bức xạ.

CHÚ THÍCH: Nhiệt độ bầu khô còn có thể được phân loại bằng các cách khác sau đây:

a) Nhiệt độ bầu khô môi trường: Nhiệt độ bầu khô của không khí thổi vào tháp và không bị ảnh hưởng bởi tháp, hoặc

b) Nhiệt độ bầu khô đầu vào: Nhiệt độ bầu khô của không khí đi vào tháp, bao gồm cả ảnh hưởng của bất kì khí quẩn và/hoặc khí hòa trộn nào.

2.26

Điều kiện không khí vào (entering air conditions)

Các đặc tính trung bình của không khí đi vào tháp giải nhiệt.

2.27

Công suất quạt (fan power)

Điện năng tiêu thụ bởi động cơ quạt, có thể bao gồm hoặc không bao gồm hiệu suất của động cơ tùy thuộc theo hợp đồng.

2.28

Khối đệm (fill (pack))

Thiết bị đặt trong phần trao đổi nhiệt của tháp giải nhiệt nhằm mục đích tăng cường diện tích bề mặt và/hoặc tốc độ trao đổi nhiệt từ nước sang không khí.

2.29

Kết quả thử cuối cùng (final test result)

Trung bình các kết quả thu được từ số lần nhỏ nhất các khoảng thời gian thử nghiệm hợp lệ.

2.30

Lưu lượng (flow rate)

Lượng lưu chất làm việc ở nhiệt độ cao được làm mát bởi tháp.

2.31

Loại lưu chất (fluid type)

Loại lưu chất làm việc được làm mát bởi tháp.

2.32

Hệ số đóng cặn (fouling factor)

Biểu diễn sự giảm khả năng truyền nhiệt gây ra bởi sự nhiễm cặn bên trong và bên ngoài thiết bị trao đổi nhiệt.

2.33

Sụt áp trong thiết bị trao đổi nhiệt (heat exchanger pressure drop)

Sự sụt áp của lưu chất làm việc giữa đầu vào và đầu ra của một hoặc nhiều thiết bị trao đổi nhiệt trong tháp giải nhiệt kín hoặc tháp giải nhiệt dạng khô/ướt, được điều chỉnh theo cao độ và vận tốc.

2.34

Tải nhiệt (heat load)

Lượng nhiệt được mang đi bởi lưu chất làm việc bên trong tháp.

2.35

Nhiệt độ lưu chất nóng đầu vào (hot process fluid temperature)

Nhiệt độ trung bình của chất lưu hoạt động chảy vào thiết bị trao đổi nhiệt trong tháp giải nhiệt kín.

2.36

Nhiệt độ nước vào (hot water temperature)

Nhiệt độ trung bình nước đầu vào trong tháp hở.

2.37

Nhiễu (interference)

Nhiệt tạp ẩn trong không khí vào tháp giải nhiệt gây ra bởi các nguồn bên ngoài, thông thường đến từ các tháp giải nhiệt khác.

2.38

L/G

Tỷ số giữa tổng lưu lượng lỏng (nước) trên lưu lượng khí (không khí khô) trong tháp giải nhiệt hở.

2.39

Nước bổ sung (makeup)

Lượng nước bổ sung vào hệ thống để thay thế cho lượng nước thất thoát do bay hơi, thất thoát, nước xả và rò rỉ.

2.40

Tháp giải nhiệt thông gió kiểu cơ khí (mechanical draft cooling tower)

Dạng tháp giải nhiệt mà không khí được tuần hoàn bởi quạt.

CHÚ THÍCH: Tháp giải nhiệt cơ khí có thể phân loại chi tiết hơn như sau

a) loại cưỡng bức: quạt được đặt ở đầu vào dòng khí, hoặc

b) loại hút: quạt được đặt ở đầu ra của dòng khí.

2.41

Tháp giải nhiệt thông gió tự nhiên (natural draft cooling tower)

Dạng tháp mà không khí tuần hoàn được luân chuyển bởi sự khác nhau của tỷ trọng giữa không khí lạnh hơn bên ngoài tháp giải nhiệt và không khí ấm và ẩm hơn bên trong.

CHÚ THÍCH: tháp giải nhiệt tự nhiên có thể sử dụng quạt hỗ trợ.

2.42

Loại không nối tiếp (non-series type)

Thiết kế, thông thường tại nơi lắp đặt, có hiệu suất phụ thuộc vào dự án.

2.43

Tháp giải nhiệt hở (ướt) (open-circuit (wet) cooling tower)

Tháp giải nhiệt mà lưu chất làm việc là nước ấm và được làm lạnh bởi trao đổi nhiệt và trao đổi chất thông qua tiếp xúc trực tiếp với môi trường không khí.

2.44

Vách ngăn vùng (partition wall)

Vách đứng bên trong, gồm cả xà ngang, dọc hay tấm tròn, chia tháp giải nhiệt thành các khối tiêu chuẩn.

2.45

Lưu chất làm việc (quá trình) (process fluid)

Lưu chất dùng để truyền tải nhiệt từ nguồn nhiệt tới tháp giải nhiệt.

CHÚ THÍCH: lưu chất làm việc lưu chất làm việc có thể là nước hoặc bất kì thành phần hóa học, hợp chất hoặc hỗn hợp, lỏng hoặc khí ở trạng thái 1 pha.

2.46

Cột áp bơm (pump head)

Trong tháp hở, tổng của áp suất tĩnh và áp suất động tính từ đầu vào đến đầu ra của hệ thống phân phối tới áp suất khí quyển.

2.47

Khí quẩn (re-circulation)

Một phần không khí thổi ra quay ngược trở lại tháp.

2.48

Độ ẩm tương đối (relative humidity)

Tỷ số của số mol hơi nước trong một mẫu không khí xác định chia cho số mol hơi nước của không khí bão hòa ở cùng nhiệt độ và áp suất đó, thường được biểu diễn dưới dạng phần trăm.

2.49

Loại nối tiếp (series type)

Kết cấu mà các thông số cố định như trong danh mục của nhà sản xuất, thường được lắp ráp ở nhà máy và các dữ liệu về tính năng đã được dự đoán trước.

2.50

Dòng nước phun (spray water flow)

Lượng nước phun bên ngoài thiết bị trao đổi nhiệt ở bên trong tháp giải nhiệt kín.

2.51

Người thử nghiệm (test agent)

Cá nhân hay tập thể có trách nhiệm thực hiện công tác thử nghiệm.

2.52

Khoảng thời gian thử nghiệm (test period)

Khoảng thời gian mà việc lấy và ghi kết quả đo phải là giá trị trung bình và các kết quả khoảng thời gian thử nghiệm có thể tính toán được.

2.53

Giá trị đọc (test readings)

Các bộ dữ liệu riêng lẻ được ghi tại các khoảng thời gian xác định cho mỗi thiết bị hoặc điểm đo yêu cầu.

2.54

Trễ nhiệt (thermal lag)

Khoảng thời gian trước khi nhiệt độ của nước không bị ảnh hưởng bởi không khí lạnh được phát hiện khi đo nhiệt độ nước lạnh.

2.55

Dung sai (tolerance)

Giá trị được định nghĩa trong các tài liệu liên quan hoặc chứng chỉ, biểu diễn dưới dạng phần trăm hoặc độ celcius và có thể được sử dụng để xác định kết quả đo là đạt hay không đạt.

CHÚ THÍCH: Về cơ bản, một giá trị dung sai được chấp nhận để xem xét các biến đổi thử nghiệm.

2.56

Vận tốc gió đỉnh tháp (top of shell wind speed)

Với tháp giải nhiệt tự nhiên hoặc tháp giải nhiệt tự nhiên có sử dụng quạt hỗ trợ, vận tốc gió tại độ cao của mặt phẳng trên đỉnh tháp và nằm trong khoảng cách đã xác định từ tháp.

2.57

Tổng lượng các chất rắn hòa tan (total dissolved solids)

Khối lượng của chất vô cơ và hữu cơ trong dung dịch thực trên một đơn vị thể tích nước.

CHÚ THÍCH: Về cơ bản, hơn 90 % các chất rắn hòa tan trong nước bao gồm sáu loại ion khác nhau. Canxi, magiê, natri, clorua, sunfat, và các loại cacbonat thường được biểu thị bằng mg/l.

2.58

Tổng lượng chất rắn lơ lửng (total suspended solid)

Khối lượng các hạt không tan, lơ lửng, bao gồm cả hữu cơ và vô cơ trên một đơn vị thể tích nước.

CHÚ THÍCH: tổng lượng chất rắn lơ lửng thường được biểu thị bằng mg/l.

2.59

Độ không đảm bảo đo (uncertainty, random)

Ước lượng đặc trưng của dải giá trị trong đó nó được xác định với một độ tin cậy sao cho giá trị thực của phép đo được kì vọng sẽ nằm trong đó.

2.60

Thời gian thử nghiệm hiệu lực (valid test period)

Thời gian thử nghiệm sao cho tính bất biến và giá trị của các thông số đo nằm trong giới hạn của tiêu chuẩn này.

2.61

Lưu lượng nước (water flow rate)

Lượng nước nóng chảy vào bên trong tháp giải nhiệt hở.

2.62

Chất tải nước (water loading)

Lượng nước được biểu thị dưới dạng lượng điền đầy diện tích bể của tháp giải nhiệt.

2.63

Nhiệt độ bầu ướt (wet-bulb temperature)

Nhiệt độ không khí được chỉ thị băng nhiệt kế, bao bọc khỏi bức xạ, với phần tử cảm biến được bọc bởi bấc hoàn toàn ẩm và đủ thông thoáng.

CHÚ THÍCH: Với cách đo thông thường, nó gần như xấp xỉ với nhiệt độ của một trạng thái bão hòa đoạn nhiệt và có thể phân loại cụ thể hơn như một trong các cách sau

a) Nhiệt độ bầu ướt môi trường: nhiệt độ bầu ướt của không khí được đo phía có gió của tháp giải nhiệt và không bị ảnh hưởng bởi tháp giải nhiệt;

b) Nhiệt độ bầu ướt đầu vào: nhiệt độ bầu ướt của không khí vào tháp, bao gồm cả các ảnh hưởng của bất kì dòng khí quẩn và/hoặc khí giao thoa nào.

2.64

Tháp giải nhiệt ướt/khô (wet/dry cooling tower)

Tháp giải nhiệt kết hợp cả hai chế độ trao đổi nhiệt đồng thời: ẩm hay bay hơi và khô hay nhiệt hiện

CHÚ THÍCH: Tháp ướt/khô có thể là dạng hở hoặc kín và thường được sử dụng để điều khiển hoặc giới hạn lượng khí thải, nhưng cũng có thể được sử dụng để giảm lượng nước sử dụng.

2.65

Thông số thiết kế (design)

Bộ các thông số được định nghĩa bởi thông số kĩ thuật hoặc hợp đồng (cam kết) và được sử dụng để làm cơ sở phân tích tính năng của tháp giải nhiệt.

3  Ký hiệu và chữ viết tắt

4  Các phép thử tính năng - Tổng quan

4.1  Ứng dụng của tiêu chuẩn

Phép thử tính năng tạo thành đối tượng của tiêu chuẩn này có thể được thực hiện như là một kiểm tra nghiệm thu theo hợp đồng hoặc một thử nghiệm chất lượng hoặc kiểm tra xác nhận lại, là một phần của chương trình chứng nhận. Tiêu chuẩn này còn có thể được sử dụng làm hướng dẫn để giám sát tính năng của thiết bị trong quá trình vận hành. Phương pháp được mô tả trong tiêu chuẩn này để xác minh tính năng áp dụng cho toàn bộ các tháp giải nhiệt được mô tả trong phạm vi áp dụng.

4.2  Kế hoạch thử nghiệm

Các thử nghiệm nghiệm thu được thực hiện trong khoảng một năm sau khi khởi động, thích hợp nhất sau khi đặt mua. Để đạt được hoàn toàn tính năng nhiệt của các tháp giải nhiệt hở với khối đệm màng, tháp giải nhiệt phải vận hành dưới tải nhiệt trong một khoảng thời gian vừa đủ với điều kiện khối đệm. Vì lí do này, phải đạt được sự thỏa thuận lẫn nhau về lịch trình thử nghiệm dự kiến giữa người sở hữu/người mua, đơn vị thử nghiệm, và nhà sản xuất.

Đối với các tháp giải nhiệt kín, ưu tiên thực hiện thử nghiệm càng ngắn càng tốt sau khi khởi động, để tránh ảnh hưởng của việc bị bản bề mặt trao đổi nhiệt. Điều này có thể áp dụng cho các hình dạng khô/ướt, nơi mà nước được phun lên bề mặt thiết bị trao đổi nhiệt.

4.3  Các thỏa thuận trước thử nghiệm

4.3.1  Quy định chung

Nếu thử nghiệm được thực hiện để thiết lập tính tuân thủ với các ràng buộc theo cam kết/hợp đồng, các đơn vị tham gia được khuyến nghị thỏa thuận cam kết với một vài khía cạnh của thử nghiệm trước khi tiến hành kiểm tra.

4.3.2  Dung sai và độ không đảm bảo đo của thử nghiệm

Khi thử nghiệm được tiến hành theo quy định này, các kết quả trình bày đánh giá tốt nhất có thể đạt được về tính năng thực tế của thiết bị mà không có sự hiệu chính cho độ không đảm bảo đo. Các đơn vị tham gia thử nghiệm nên đồng ý trước khi bắt đầu một thử nghiệm và lý tưởng nhất là trước khi ký kết một hợp đồng về bất kỳ dung sai nào mà có thể được sử dụng vào các kết quả thử nghiệm cuối cùng được đo đạc. Sự thỏa thuận cũng nên được đưa ra trước khi thử nghiệm để dù như thế nào và bởi ai một phép tính độ không đảm bảo đo phải được thực hiện nhằm đánh giá chất lượng của thử nghiệm được hướng dẫn, bao gồm bất kì tiêu chuẩn nào bác bỏ việc thử nghiệm dựa trên độ không đảm bảo đo.

4.3.3  Hệ số đóng cặn

Trên các tháp giải nhiệt kín nơi mà hệ số đóng cặn được bao gồm vào trong đảm bảo tính năng, người đặt hàng và nhà sản xuất cần thỏa thuận về mức độ đóng cặn, được giả định xuất hiện tại thời điểm thử nghiệm và phương pháp điều chỉnh kết quả thử nghiệm lượng đóng cặn cho phép được chỉ rõ.

4.3.4  Thử nghiệm bổ sung và thử nghiệm được bố trí lại

Các bên tham gia thử nghiệm cần thỏa thuận sự phân bổ của các chi phí bổ sung phát sinh nếu vì một vài lí do việc thử nghiệm bị tạm dừng và tái thực hiện vào một thời gian khác hoặc nếu một hoặc nhiều bên tham gia yêu cầu các thử nghiệm bổ sung.

4.3.5  Phạm vi của thử nghiệm và phương pháp đánh giá

Các bên tham gia thử nghiệm cần thỏa thuận phạm vi của phép thử, nghĩa là sử dụng một hoặc nhiều khoảng thời gian thử nghiệm có hiệu lực, mức độ khảo sát hay kỹ thuật, phương pháp thử nghiệm mở rộng, và phương pháp đánh giá thử nghiệm, hoặc bởi xác định năng suất của tháp hoặc bởi sai lệch hiệu nhiệt độ ướt. Đối với các tháp giải nhiệt kín ướt/khô, cần phải xác định liệu việc thử nghiệm cũng bao gồm xác minh tính năng của chế độ vận hành khô.

4.3.6  Tài liệu

Trước khi ký kết thử nghiệm và phù hợp với đề xuất tháp ban đầu, nhà sản xuất phải đệ trình các tài liệu về tính năng định tuyến các đặc điểm được đảm bảo như chức năng của các thông số ảnh hưởng có thể chấp nhận được (xem 5.3).

4.4  Độ linh hoạt

Cần phải nhận thấy rằng các giới hạn của số liệu được chỉ định xuyên suốt quá trình thử nghiệm này tương ứng với các điều kiện mong muốn, điều kiện mà không thể tồn tại tại thời điểm thử nghiệm được thực hiện. Trong các trường hợp như vậy, các điều kiện hiện hành có thể được sử dụng cho thử nghiệm tính năng, nếu chúng được thỏa thuận lẫn nhau bởi các đại diện có thẩm quyền của nhà sản xuất, người mua và đơn vị thực hiện thử nghiệm (nếu có). Trong những trường hợp đó, không yêu cầu tính chính xác của thử nghiệm được thỏa hiệp (xem 10.4) và tuân thủ hoàn toàn theo quy định này.

5  Mục đích của các phép thử

5.1  Quy định chung

Mục đích của việc thử nghiệm là để xác minh các đặc điểm thủy lực và nhiệt được đảm bảo cho tháp giải nhiệt đã được cung cấp, bao gồm việc xác minh các vấn đề sau đây:

a) Xác định năng suất tháp hoặc sai lệch hiệu nhiệt độ ướt tại các thời điểm đo;

b) Cột áp bơm, lưu lượng và các tổn thất áp suất.

5.2  Cơ sở của đảm bảo

Nhiệt độ của nước lạnh (lưu chất làm việc) là một hàm:

a) Lưu lượng dòng nước chảy (lưu chất làm việc);

b) Nhiệt độ bầu ướt hoặc độ ẩm tương đối và bầu khô;

c) Hiệu nhiệt độ nước vào ra, hoặc nhiệt độ nước nóng, và trong trường hợp có thể áp dụng được, như là tính năng của các thông số khác

- Nhiệt độ bầu khô,

- Công suất tiêu thụ động cơ quạt (như động cơ đầu vào hoặc đầu ra được chấp thuận theo hợp đồng),

- Áp suất môi trường,

- Građien nhiệt độ môi trường theo chiều thẳng đứng,

- Tốc độ gió,

- Hướng gió;

d) Cột áp bơm tháp giải nhiệt hoặc tổn thất áp suất thiết bị trao đổi nhiệt được định nghĩa bởi kiểu tháp trong Bảng 1;

e) Các thông số khác có thể là đối tượng được đảm bảo trong hợp đồng.

5.3  Mẫu của các tài liệu đảm bảo

5.3.1  Quy định chung

Các tài liệu đảm bảo phải lấy dạng của các đường đặc tính hoặc các đường cong tính năng và các dữ liệu dạng bảng liên hợp, hoặc các bảng tính, đường cong, công thức, chương trình máy tính, v.v. Một khối dữ liệu sẽ dựa trên các đường cong bao hàm các thông số đảm bảo cho các sản phẩm ước lượng được định nghĩa theo Bảng 1. Nếu dữ liệu được cung cấp dưới dạng bảng tính, công thức, lập trình máy tính, v.v, thông tin sẽ tương đương với phạm vi và chi tiết cho các yêu cầu của các đường cong từ 5.3.2 tới 5.3.6 và các phương trình đặc tính tại 5.3.7.

5.3.2  Các đường đặc tính - Thông gió cơ khí

Nhà sản xuất tháp phải đưa ra dữ liệu tính năng tháp dưới dạng của một tập hợp các đường cong tính năng bao gồm ít nhất ba nhóm dữ liệu cho mỗi ba đường biểu diễn. Một nhóm sẽ áp dụng tới 90 %, một nhóm tới 100 %, và cái còn lại tới 110 % của lưu lượng thiết kế dòng lưu chất làm việc. Mỗi nhóm sẽ được biểu diễn bằng một đồ thị nhiệt độ bầu ướt ở hoành độ so với nhiệt độ nước lạnh ở tung độ, cùng với thông số hiệu nhiệt độ nước vào ra. Đường cong biểu diễn sẽ được dựa trên tốc độ và cường độ quạt không đổi.

a) Bên cạnh đường cong hiệu nhiệt độ nước vào ra thiết kế, tối thiểu 2 đường cong khung/giới hạn (bracket curves) tại xấp xỉ 80 % và 120 % hiệu nhiệt độ nước vào ra thiết kế sẽ được đi kèm. Điểm mẫu sẽ được chỉ rõ trên đường biểu diễn tương ứng.

b) Đường cong biểu diễn sẽ bao hàm toàn bộ (không nhất thiết bị giới hạn) các giá trị cho phép từ thiết kế được chỉ rõ trong 8.2.4.2.

c) Trên các tháp tải nhiệt kín, bao gồm ướt/khô, nơi mà lưu chất làm việc là một hỗn hợp (ví dụ một dung dịch glycol lỏng), đường cong tính năng sẽ được mở rộng để bao gồm nồng độ dung dịch như là một thông số với các đường cong cho ít nhất ba nồng độ: thiết kế, các điểm cao hơn 5 % so với thiết kế và thấp hơn 5 % so với thiết kế (ví dụ cho một nồng độ thiết kế là 25 %, đường đặc tính sẽ được đưa ra cho các nồng độ 20 %, 25 % và 30 %). Những đường cong biểu diễn này sẽ được nội suy cho các nồng độ đo được tại thời điểm đánh giá thử nghiệm.

d) Đối với tháp giải nhiệt kín ướt/ khô, nhà sản xuất sẽ ghi rõ các điều kiện vận hành, và cài đặt điều khiển tháp để đạt yêu cầu năng suất cao nhất tại chế độ vận hành ướt/ khô. Nếu việc xác minh tính năng trong chế độ vận hành khô được yêu cầu, nhà sản xuất sẽ ghi rõ các điều kiện vận hành và các cài đặt điều khiển ở chế độ này và đưa ra đường cong tính năng như được chỉ rõ ở trên nhưng trục hoành là nhiệt độ bầu khô.

5.3.3  Các đường đặc tính - Tháp giải nhiệt tự nhiên có quạt hỗ trợ và ướt/khô

Nhà sản xuất tháp sẽ đưa ra một tập hợp các đường cong liên quan đến các biến số tính năng phù hợp, bao gồm tối thiểu một nhóm đường cong biểu diễn cho mỗi ba giá trị lưu lượng lưu chất làm việc, một tại 90 % giá trị thiết kế, một tại 100 % giá trị thiết kế, một tại 110 % giá trị thiết kế. Mỗi nhóm sẽ bao gồm ba đường cong hiệu nhiệt độ nước vào ra trở lên, và ít nhất bốn đường cong độ ẩm tương đối, được sắp xếp để biểu thị các ảnh hưởng của nhiệt độ bầu ướt, độ ẩm tương đối và hiệu nhiệt độ nước vào ra đối với nhiệt độ lưu chất lạnh. Các đường cong sẽ được dựa trên tốc độ và cường độ quạt không đổi.

CHÚ THÍCH: Trong các trường hợp đặc biệt nơi mà đảm bảo tính năng bị giới hạn đối với các hướng gió đặc biệt, việc đo đạc hướng gió sẽ trở thành bắt buộc.

Bảng 1 - Các thông số đo đạc đảm bảo với các loại tháp

Ngoài đường cong hiệu nhiệt độ nước vào ra thiết kế, tối thiểu hai đường cong giới hạn tại giá trị xấp xỉ 80 % và 120 % của hiệu nhiệt độ nước vào ra thiết kế sẽ được bao gồm. Điểm thiết kế sẽ được chỉ rõ trên đường cong biểu diễn tương ứng.

Đường biểu diễn độ ẩm tương đối sẽ được biểu thị bằng các đường cong có khoảng cách tương đối bằng nhau và sẽ bao hàm phạm vi của các điều kiện kỳ vọng (ví dụ 20 %, 40 %, 60 %, và 100 % độ ẩm tương đối, hoặc 60 %, 70 %, 80 %, và 100 % độ ẩm tương đối). Mỗi đường biểu diễn sẽ bao gồm nhiệt độ bầu khô được diễn tả bởi một hàm của nhiệt độ bầu ướt và độ ẩm tương đối mà trên đó đường cong biểu diễn dựa vào.

Các đường biểu diễn sẽ bao hàm toàn bộ (nhưng không nhất thiết phải bị giới hạn) các biến có thể chấp nhận được từ thiết kế chỉ định tại 8.2.4.2.

Trong trường hợp mà nhiều chế độ điều khiển lưu lượng của không khí và/hoặc nước được đảm bảo, các nhóm bổ sung của đường biểu diễn phải được đưa ra.

5.3.4  Đường đặc tính - Tháp giải nhiệt thông gió tự nhiên

Nhà sản xuất phải đưa ra một tập hợp các đường cong biểu diễn liên quan đến các biến tính năng tương ứng, bao gồm tối thiểu một nhóm các đường cong của mỗi ba giá trị lưu lượng lưu chất làm việc, một tại 90 % giá trị thiết kế, một tại 100 % giá trị thiết kế, một tại 110 % của giá trị thiết kế. Từng nhóm bao gồm ba đường cong biểu diễn hiệu nhiệt độ nước vào ra trở lên và bốn đường biểu diễn độ ẩm tương đối trở lên, được sắp xếp để thể hiện ảnh hưởng của nhiệt độ bầu ướt, độ ẩm tương đối và hiệu nhiệt độ nước vào ra lên nhiệt độ làm lạnh lưu chất làm việc.

a) Bên cạnh đường cong hiệu nhiệt độ nước vào ra thiết kế, tối thiểu 2 đường cong khung/giới hạn tại giá trị xấp xỉ 80 % và 120 % hiệu nhiệt độ nước vào ra thiết kế sẽ được đi kèm. Điểm mẫu sẽ được chỉ rõ trên đường biểu diễn tương ứng.

b) Đường cong độ ẩm tương đối được biểu thị bằng các đường cong có khoảng cách tương đối bằng nhau và bao trùm phạm vi của các điều kiện kỳ vọng (ví dụ, 20 %, 40 %, 60 %, và 100 % độ ẩm tương đối, hoặc 60 %, 70 %, 80 %, và 100 % độ ẩm tương đối). Mỗi đường cong bao gồm nhiệt độ bầu khô được diễn tả bởi một hàm của nhiệt độ bầu ướt và độ ẩm tương đối mà trên đó đường cong biểu diễn dựa vào.

c) Đường cong biểu diễn sẽ bao trùm toàn bộ (không nhất thiết bị giới hạn) các giá trị cho phép từ thiết kế được định nghĩa trong 8.2.4.2.

5.3.5  Đường đặc tính - Thang chia

Thang chia nhiệt độ ở tung độ và hoành độ sẽ có độ tăng không quá 0,2 °C và khoảng cách chia không quá gần 0,1 °C/mm để có thể đọc giá trị chính xác.

5.3.6  Các đặc tính (thông gió cơ khí cho các thử nghiệm cơ bản)

Khi tính năng của một tháp giải nhiệt hở được đánh giá bởi phương pháp đường cong đặc tính, nhà sản xuất phải đưa ra các số liệu tính năng tháp dưới dạng một đường cong biểu diễn hoặc một tập hợp các đường cong liên quan đến đặc tính tháp (KαV/L) đối với tỷ lệ nước/không khí (L/G), chỉ rõ giá trị L/G thiết kế được sử dụng cho đánh giá thử nghiệm. Mối quan hệ này có thể được đưa ra dưới dạng một công thức, với toàn bộ hằng số được liệt kê, hoặc dưới dạng một đường cong hoặc tập hợp các đường cong được xác định chính xác, biểu diễn ảnh hưởng của các biến (như nhiệt độ nước nóng và lưu lượng không khí) mà có thể có ảnh hưởng đáng kể tới kết quả. Các dữ liệu được đưa ra phải bao trùm dải giá trị L/G mở rộng từ 80 % hoặc ít hơn so với giá trị thiết kế tới 120 % hoặc cao hơn.

5.3.7  Đường đặc tính - Thang chia

Nếu mỗi quan hệ được biểu diễn dưới dạng một đường cong, thang chia trên đồ thị cho phép xác định KαV/L có độ chính xác tối thiểu tới ba chữ số có nghĩa.

5.3.8  Các phương trình đặc tính (tháp giải nhiệt thông gió tự nhiên cho các thử nghiệm bổ sung)

Khi các thử nghiệm bổ sung được thực hiện, đường đặc tính không thích hợp cho việc đánh giá thử nghiệm. Thay vào đó, hiệu suất của tháp được giả định như mô tả bằng công thức (1) (phương trình vận hành) và công thức (2) (phương trình luồng không khí) và nhà sản xuất đưa ra các đa thức hoặc giá trị hệ số được bao gồm trong các phương trình đặc tính sau đây.

Hệ số truyền nhiệt, C, và hệ số tổn thất áp suất, CF, được cung cấp bởi nhà sản xuất dưới dạng một hàm của vận tốc gió tại 10 m và của các thông số khác ảnh hưởng tới hiệu suất tháp, như vận tốc trung bình của không khí, V_A. Các yếu tố C, C_F, và h được ứng dụng trong khoảng giá trị 90 % và 110 % của lưu lượng nước, và trong khoảng 80 % và 120 % giá trị của hiệu nhiệt độ nước vào ra thiết kế. Các giá trị độ cao luồng không khí, H, và toàn bộ diện tích mặt cắt bằng của khối đệm, A_FILL, cũng được cung cấp bởi nhà sản xuất. Vận tốc không khí trung bình đi qua khối đệm được tính toán theo công thức (3).

CHÚ THÍCH: Năng suất nhiệt của tháp thu được tính bằng cách giải các phương trình đặc tính là một xấp xỉ của năng suất nhiệt thực, mà các đường đặc tính thể hiện khi vẽ theo một phương pháp chính xác. Tuy nhiên, xấp xỉ này nhìn chung là chấp nhận được và có hiệu lực trong tiêu chuẩn này nếu nhiệt độ nước nóng không vượt quá 50 °C.

5.3.9  Dữ liệu dạng bảng

Một bảng biểu phải được bao gồm hoặc đi kèm đường cong biểu diễn tính năng hoặc đặc tính trong các điều kiện thiết kế sau:

a) Loại lưu chất làm việc và nếu chất lỏng khác nước, thành phần,

b) Lưu lượng lưu chất làm việc,

c) Nhiệt độ của lưu chất làm việc nóng đi vào tháp,

d) Nhiệt độ của lưu chất làm việc lạnh ra khỏi tháp,

e) Nhiệt độ bầu ướt và bầu khô đi vào,

f) Tỷ lệ lỏng/khí thiết kế (L/G),

g) Các điều kiện gió thiết kế và gradien khí quyển, nếu có, và

h) Áp suất khí quyển hoặc độ cao.

Và, bổ sung cho các tháp giải nhiệt cơ khí:

a) Công suất động cơ quạt thiết kế (giá trị đầu vào và đầu ra được chấp thuận theo hợp đồng);

b) Hiệu suất của động cơ quạt (nếu có);

c) Khối lượng riêng không khí đi vào quạt tại điểm vận hành theo thiết kế;

d) Số mũ (EXP) được sử dụng để xác định việc thử nghiệm đã được điều chỉnh lưu lượng trong tháp giải nhiệt kín hoặc; nói cách khác, một đường cong biểu diễn liên quan đến % công suất tới % công suất động cơ quạt theo thiết kế bao gồm, tối thiểu trong dải từ 90 % tới 110 % công suất quạt thiết kế. Trong trường hợp khí không có giá trị nào được đưa ra cho số mũ trong hợp đồng, 1/3 có thể được sử dụng là đối tượng cho thỏa thuận chung;

e) Đối với tháp giải nhiệt cơ khí kiểu hút, lưu lượng thể tích không khí theo vào quạt tại điều kiện vận hành theo thiết kế;

f) Đối với các tháp giải nhiệt kín bao gồm ướt/khô, công suất điện đầu ra và hiệu suất động cơ của bơm tái tuần hoàn tuần hoàn bên ngoài khi bơm và ống dẫn được cung cấp bởi nhà sản xuất. Trong trường hợp khi bơm và/hoặc ống được cung cấp bởi đơn vị khác, nhà sản xuất phải ghi rõ lưu lượng của nước tái tuần hoàn và áp suất tĩnh được yêu cầu tại đầu nối vào của nước tái tuần hoàn (hoặc cột áp tĩnh của hệ thống trọng lực) để đạt được lưu lượng thiết kế;

g) Trong trường hợp đặc biệt của các quạt riêng biệt dùng trong các phần khô và ướt của một tháp hoặc các tháp riêng biệt, nhà sản xuất phải đưa ra tổn thất áp suất bề mặt khô và số mũ truyền nhiệt theo yêu cầu sử dụng cho việc đánh giá số mũ công suất đầu ra động cơ quạt (y) trong công thức (66);

h) Đối với các tháp giải nhiệt kín kiểu ướt/khô, nhà sản xuất phải cung cấp yêu cầu công suất quạt trong chế độ vận hành khô, nếu việc xác minh tính năng khô được bao gồm trong thử nghiệm.

6  Chuẩn bị thử nghiệm

6.1  Mục đích

Mục đích của điều này là để cung cấp trước

a) Trách nhiệm của người sở hữu hoặc nhà thầu và nhà trung gian thử nghiệm trong việc chuẩn bị tháp giải nhiệt cho phạm vi tính năng hoặc thử nghiệm nghiệm thu, và

b) Các điều kiện được diễn tả tại thời điểm thử nghiệm để đảm bảo các kết quả thử phản ánh chính xác công suất của tháp.

6.2  Kế hoạch thử nghiệm và chuẩn bị địa điểm

Sự chuẩn bị tháp giải nhiệt phù hợp và lên kế hoạch thử nghiệm sẽ giải quyết nhanh chóng và hiệu quả cho việc thử nghiệm thực tế, kiểm soát chi phí thử nghiệm, và đảm bảo các số liệu đo đạc phản ánh chính xác năng suất thực của tháp giải nhiệt.

6.2.1  Trách nhiệm

Người sở hữu tháp giải nhiệt hoặc người đại diện có trách nhiệm giúp đỡ sắp xếp thời gian thử nghiệm với những người tham gia thử nghiệm, chuẩn bị tháp thử nghiệm, và chuẩn bị phương án an toàn và chủ động để tiếp cận tháp và toàn bộ thiết bị cũng như các vị trí vận hành trong quá trình thử nghiệm. Quá trình thực hiện thử nghiệm được định rõ theo hợp đồng và tốt nhất là nên được thực hiện bởi đơn vị trung gian độc lập được đồng thuận bởi người sở hữu và nhà sản xuất. Những người tham gia vào thử nghiệm nghiệm thu là đại diện của người sở hữu, đại diện nhà sản xuất và đơn vị thử nghiệm, nếu là bên thứ ba độc lập.

6.2.2  Kế hoạch thử nghiệm

Ngày thử nghiệm thực tế nên được bố trí chỉ sau khi đảm bảo:

a) Tháp trong điều kiện vận hành tốt;

b) Những chuẩn bị cần thiết cho việc đo đạc tất cả các thông số thử nghiệm yêu cầu đã được thiết lập (xem 6.4);

c) Nhân viên vận hành được hướng dẫn cho việc thử nghiệm và tháp được dự tính vận hành trong các sai số từ các điều kiện theo thiết kế được cho phép bởi qui tắc thử nghiệm (xem 8.2.4 và 8.3.5);

d) Tháp được vận hành càng sát theo các điều kiện thiết kế trong quá trình thử nghiệm thực tế, các kết quả thử nghiệm sẽ phản ánh càng đúng với công suất thực của tháp. Vì lí do này, các qui tắc thử nghiệm yêu cầu tháp được vận hành trong các sai lệch cho phép tối đa và cụ thể so với thiết kế. Trong các tháp bao gồm nhiều khối tiêu chuẩn đồng nhất, nếu thích hợp với các đơn vị tham gia thử nghiệm, số lượng khối tiêu chuẩn trong vận hành có thể được điều chỉnh trước khi thử nghiệm để đưa ra các khối tiêu chuẩn được thử nghiệm trong các giới hạn cho phép;

e) Tất cả các đơn vị tham gia thử nghiệm, bao gồm người sở hữu, người mua và nhà sản xuất và cơ quan thử nghiệm phải được thông báo ngày thử nghiệm dự kiến và có thể có mặt tại hiện trường nếu muốn;

f) Xác nhận cuối cùng của ngày thử nghiệm được quyết định sau khi xem xét dự báo thời tiết khu vực. Đối với các thử nghiệm cơ bản, các điều kiện nên được tránh bao gồm gió trên 4,5 m/s (trừ trường hợp được ghi rõ theo hợp đồng), mưa liên tục, giông bão, nhiệt độ bầu khô dưới 5 °C, và khả năng cao xuất hiện thời tiết ấm hoặc lạnh di chuyển qua khu vực.

Trong các trường hợp không thể đo vận tốc gió ở đỉnh vỏ, một chỉ thị của các điều kiện gió tại đỉnh vỏ phải là sự xuất hiện sương mù ở cửa ra. Đối với một thử nghiệm nghiệm thu, các quan sát bằng mắt sương mù phải chỉ ra rằng sương mù này hoàn toàn lấp đầy lối ra của vỏ và đi lên theo chiều thẳng đứng với một khoảng cách tối thiểu xấp xỉ một nửa đường kính ngoài.

6.3  Điều kiện vật lý của tháp

6.1  Quy định chung

Đối với tháp giải nhiệt sinh ra năng suất danh định, toàn bộ các bộ phận riêng lẻ được vận hành phù hợp và làm sạch các vận cản hoặc nghẽn ống. Nhà sản xuất phải có cơ hội tiến hành kiểm tra chi tiết về tháp, trước ngày thử nghiệm dự kiến.

6.3.2  Môi trường truyền nhiệt

Môi trường truyền nhiệt cần phù hợp với điều kiện vận hành.

6.3.2.1  Các tháp giải nhiệt hở khối đệm dạng màng

Bề mặt khối đệm được làm việc một cách thích hợp trong ít nhất 500 h (đối với PVC) với nhiệt độ nước nóng tối thiểu 32 °C. Các vật liệu khác có thể yêu cầu khoảng thời gian làm việc lâu hơn.

6.3.2.2  Toàn bộ môi trường khối đệm tuần hoàn mở

Khối đệm được vận hành theo phương thức không bị cản trở, không có bụi nhìn thấy được, tảo, chất nhờn hay các tích tụ khác cản trở dòng chảy trong kênh dẫn. Những kênh dẫn như vậy thỉnh thoảng để lại những vùng lưu lượng nước thấp và cao nhìn thấy được tại cửa ra của khối đệm, biểu thị cho sự lắng cặn nghiêm trọng. Trong bất kỳ trường hợp nào, phương thức hiệu quả nhất để phát hiện tích tụ của bất kỳ loại cặn nào là kiểm tra lớp bên trong, nếu khối đệm có cấu trúc lớp, bằng cách loại bỏ bớt lớp phía trên.

6.3.2.3  Các tháp giải nhiệt kín (bao gồm ướt/khô)

Các thiết bị trao đổi nhiệt được vận hành mà không có đóng cặn bên trong quá mức, nguyên nhân hạn chế truyền nhiệt vượt quá giá trị đã được ghi rõ. Các bề mặt bên ngoài của các thiết bị trao đổi nhiệt phải được vận hành không có bụi/bùn, tảo, chất nhờn, lớp gỉ hay các tích tụ khác cản trở truyền nhiệt hoặc làm chậm hoặc tạo kênh dẫn đối với lưu lượng bình thường của không khí và nước.

6.3.3  Hệ thống phân phối nước

Lưu lượng thiết kế và phân phối nước không bị cản trở sẽ được cung cấp trên khắp môi trường truyền nhiệt (khối đệm) nếu tháp sinh ra năng suất danh định. Vì thế, các điều kiện sau phải được kiểm chứng trước khi thực hiện thử nghiệm tính năng nhiệt.

a) Hệ thống phân phối hoạt động trong điều kiện tốt, không có tảo, chất nhờn hoặc không đóng cặn trong chất lưu.

b) Toàn bộ vòi phun được lắp đặt chính xác, sạch và trong điều kiện hoạt động tốt.

c) Nước tuần hoàn không chứa dầu hay các vật liệu lạ.

d) Lưu lượng chất lưu tới tháp (hoặc các khối tiêu chuẩn được thử nghiệm) trong khoảng ± 10 % giá trị thiết kế.

e) Dòng chảy tới các bể chứa nước nóng/khối tiêu chuẩn được cân bằng.

CHÚ THÍCH: Nếu cân bằng là cần thiết, mở toàn bộ van cân bằng và kiểm tra mức nước trong mỗi bể chứa nước nóng (các tháp kiểu dòng ngang) hoặc áp suất phun tại mỗi chỗ nối cửa vào (tháp kiểu dòng ngược chiều). Sau đó, tại bể chứa/chỗ nối với áp suất/mức cao nhất, giảm từ từ dòng chảy cho đến khi toàn bộ áp suất/các mức về cơ bản bằng nhau. Các mất cân bằng nghiêm trọng có thể yêu cầu nhiều hơn một sự điều chỉnh.

f) Toàn bộ van bypass được vận hành chính xác với không có sự rò rỉ tại van khi đóng. Tại thời điểm thử nghiệm, toàn bộ van bypass bị khóa tại vị trí đóng để không rò rỉ.

6.3.4  Thiết bị cơ khí

Thiết bị cơ khí trên mỗi bộ phận nên được kiểm tra để xác minh

a) Các quạt và động cơ đang hoạt động trong điều kiện tốt, quay tự do không bị kẹt hay va chạm,

b) Các quạt quay theo hướng chính xác,

c) Khi vận hành với các sai số so với điều kiện thiết kế được chấp nhận bởi qui tắc thử nghiệm, các động cơ quạt sẽ phải tải trong khoảng ± 10 % công suất tiêu thụ theo thiết kế của quạt.

6.3.5  Tấm chắn nước

Các tấm chắn nước sẽ được lắp đặt chính xác và vận hành trong điều kiện tốt, không có tảo, chất nhờn hay các vật cản trở luồng không khí.

6.3.6  Các đường vào không khí

Các đường vào của không khí trong tháp sẽ không có sự cản trở hay tắc nghẽn đã không được cân nhắc hoặc tính toán trong thiết kế và lựa chọn tháp. Các cửa thông hơi, nếu có, được lắp đặt vào vị trí thích hợp.

6.4  Quy định cho các thiết bị đo

6.4.1  Mô tả

Trừ khi được ghi rõ trong các tài liệu hợp đồng hoặc thông qua các thỏa thuận trước đó, đơn vị trung gian thực hiện thử nghiệm sẽ cung cấp toàn bộ thiết bị đo được yêu cầu để thực hiện chính xác thử nghiệm. Tuy nhiên, thông thường, trách nhiệm của đơn vị sở hữu tháp và/hoặc đơn vị thầu địa điểm cần cung cấp lỗ nhiệt độ, giếng đo nhiệt, các ống pitot, nguồn cho các thiết bị đo, và các dụng cụ khác cần thiết cho thử nghiệm, theo thông tin chi tiết tại Điều 7.

6.4.2  Đo nhiệt độ

Trong ống dẫn kín, các đo đạc nhiệt độ có thể được thực hiện khi sử dụng lỗ cho dòng chảy trong đường ống dẫn (xem Hình 1) hoặc với một giếng nhiệt (xem Hình 2) được lấp đầy hỗn hợp nhão hoặc lưu chất. Các trạm đo nên đặt ở một điểm mà nước được trộn đều, và, nếu các lỗ được sử dụng, tại áp suất dương.

CHÚ DẪN:

1  Nhiệt kế

2  Phụ kiện chữ T (tùy chọn)

3  Núm, 12,5 mm × 150 mm

4  Van cổng, 12,5 mm

5  Ống

a  Trục thẳng đứng

Hình 1 - Điểm đo nhiệt độ

CHÚ DẪN:

1  Giếng nhiệt độ

Hình 2 - Giếng nhiệt độ

CHÚ THÍCH: Các lỗ không nên sử dụng nếu việc xả nước liên tục từ lỗ vượt quá thời gian thử nghiệm sẽ gây ra vấn đề về môi trường hoặc hệ thống. Trong các kênh dẫn mở, một cấu trúc dạng lưới có thể được yêu cầu để hỗ trợ và định vị trí các cảm biến nhiệt. Để cấp nguồn cho ẩm kế, nguồn xoay chiều tới vị trí tháp với dây cáp kéo dài đủ để tiếp cận toàn bộ cửa nạp của tháp. Kiểm tra cùng với đơn vị trung gian thử nghiệm đối với hiệu điện thế cung cấp thích hợp.

6.4.3  Đo dòng chảy

6.4.3.1  Quy định chung

Đo đạc chính xác lưu lượng dòng chảy trong tháp giải nhiệt là cần thiết để xác định chính xác năng suất của tháp và bảo trì phù hợp sẽ được tiến hành khi lựa chọn cả thiết bị để sử dụng và điểm cần đo đạc.

6.4.3.2  Địa điểm đo

Khi lưu lượng của nước tuần hoàn hoặc chất lưu hoạt động được đo đạc trong ống dẫn kín, trạm đo đạc có thể được đặt ở vị trí trên thực tế dây dẫn dễ tiếp cận được với một áp suất dương, thông thường trên ống góp nước nóng chính hoặc ống đứng riêng biệt cho từng khối tiêu chuẩn. Nếu ống góp chính được lựa chọn, dòng chảy xác định được đo đạc chỉ dành cho tháp dưới sự thử nghiệm hoặc không có thêm dòng hơi được thêm vào hoặc bỏ đi giữa trạm đo và ống nối đầu vào của tháp. Các đo đạc dòng chảy tại ống đứng riêng lẻ yêu cầu tốn nhiều thời gian hơn, nhưng chúng đảm bảo chỉ có dòng đi vào tháp được thử nghiệm sẽ được đo đạc và, nơi có nhiều hơn một ống đứng sẽ được sử dụng, chúng cung cấp thông tin về cân bằng dòng chảy giữa các khối tiêu chuẩn.

6.4.3.3  Vị trí

Hầu hết các thiết bị đo đạc dòng được sử dụng thông thường yêu cầu đặc tính vận tốc được trình bày đầy đủ tại điểm đo. Để đảm bảo đo đạc chính xác, các trạm đo dòng chảy sẽ được đặt tại vị trí khu vực ống thẳng, không có bất kì van hay ống nối góc, kéo dài tới độ dài 20 lần đường kính ống. Các trạm đo sẽ được đặt tại vị trí 2/3 độ dài ống thẳng ngược dòng và 1/3 độ dài xuôi dòng (xem Hình 3). Các thỏa thuận với quy định này sẽ ảnh hưởng ngược lại tính chính xác của đo dòng chảy và kết quả thử nghiệm.

Bên cạnh việc xem xét tính chính xác, vị trí đo đạc có thể tiếp cận an toàn đối với nhân viên thử nghiệm là điều kiện bắt buộc trong quá trình thử nghiệm. Người sở hữu tháp và/hoặc đơn vị đấu thầu vị trí cần cung cấp thang, giá đỡ và dây an toàn.

CHÚ DẪN:

a  lý tưởng 20D, tối thiểu 10D

b  dòng chảy

Hình 3 - Vị trí đo dòng chảy

6.4.3.4  Đo đạc dùng ống Pitot

Khi lưu lượng dòng chảy tới tháp được đo bằng ống Pitot, lắp đặt hai van tại điểm đo đạc với cùng tuyến bàn đạc qua ống, tách rời bởi góc 90°, và lắp vào chúng 30 mm hoặc 40 mm, van cổng đầy đủ như minh họa tại Hình 4. Trên các đường ống cỡ lớn, một ống Pitot bổ sung có thể được yêu cầu và kích thước của các kích thước của lỗ và van cũng theo đó tăng lên. Nếu có bất kỳ vấn đề gì về kích thước, phối hợp với đơn vị trung gian thử nghiệm. Thêm vào đó, đảm bảo khe hở không phù hợp có sẵn vượt quá mỗi van để tương thích với chiều dài của ống Pitot cho việc đặt vào và rút ra. Theo như Chú dẫn tại Hình 4, với ống dẫn đường kính 600 mm hoặc bé hơn, chuẩn bị khe ít nhất 1,3 m. Đối với ống dẫn lớn hơn 600 mm, chuẩn bị một khe gấp 3 lần đường kính ống dẫn.

CHÚ DẪN:

1  2 van cổng đầy đủ, 30 mm hoặc 40 mm

2  2 lỗ khoan không có bavia đường kính 30 mm

3  Khe hở tối thiểu: đối với D ≤ 600 mm, sử dụng 1,3 m; đối với D ≥ 760 mm, sử dụng 3D.

Hình 4 - Các lỗ ống Pitot và khe hở được yêu cầu

6.4.3.5  Đo đạc dòng chảy bằng các phương pháp khác

Các thiết bị ngoài ống Pitot có thể được sử dụng cho việc đo dòng chảy, một vài thiết bị không thể xâm nhập. Trong những trường hợp đó, đơn vị sở hữu tháp hoặc đơn vị thầu địa điểm phải làm việc với đơn vị trung gian thử nghiệm để đảm bảo cho các chuẩn bị phù hợp như được mô tả trong tiêu chuẩn tương ứng, được đưa ra cho việc đo đạc dòng chảy trước ngày thử nghiệm theo dự kiến.

6.4.3.6  Dòng nước bổ sung

Nếu dòng nước bổ sung không được đóng trong nhiều giờ trong thời gian thử nghiệm, một lưu lượng kế thể tích hoặc thiết bị đo lưu lượng phù hợp cần được lắp đặt trên đường nước bổ sung theo hướng tới tháp.

6.5  Công suất động cơ quạt

Đối với các động cơ điện, cung cấp lối vào tại thiết bị ngắt điện hoặc bộ khởi động cho động cơ từng quạt để đo đạc giá trị nguồn đầu vào với thiết bị đo điện năng cầm tay. Nếu điện áp động cơ quạt vượt quá 600 V, động cơ quạt được trang bị biến tần (VFD), hoặc nếu các quạt không được truyền động bằng các động cơ điện, đơn vị sở hữu tháp/hoặc đơn vị thầu địa điểm phải làm việc với đơn vị thử nghiệm trung gian để chuẩn bị các thiết bị cần thiết để đo đạc một cách chính xác công suất đầu vào cho quạt.

6.6  Điều kiện địa điểm

6.6.1  Quy định chung

Thông thường, các thử nghiệm tháp giải nhiệt được lên kế hoạch chạy thử bởi đơn vị mua kiểm định trước thời gian thử nghiệm thực. Ngày chạy thử sẽ được chọn là ngày có khả năng cao các điều kiện vận hành tháp được yêu cầu và điều kiện thời tiết tuân theo các yêu cầu qui tắc thử nghiệm.

6.6.2  Các điều kiện vận hành tháp

Tháp vận hành càng gần với các điều kiện thiết kế trong quá trình thử nghiệm thật, các kết quả của thử nghiệm sẽ càng phản ánh đúng năng suất thực của tháp. Chính vì lí do đó, các qui tắc thử nghiệm yêu cầu tháp vận hành với các sai lệch có thể chấp nhận tối đa, đặc trưng so với thiết kế.

Các sai lệch có thể chấp nhận được là nhóm thứ tư trong 8.2.4 và 8.3.5 của tiêu chuẩn này, và mỗi kết quả đạt được nên được đối chiếu với giá trị tại thời điểm thử nghiệm.

CHÚ THÍCH: Trong các tháp bao gồm nhiều khối tiêu chuẩn đồng nhất, nếu có thể đồng thuận của các đơn vị tham gia thử nghiệm, số lượng khối tiêu chuẩn trong vận hành có thể được điều chỉnh trướng thử nghiệm để mang các khối tiêu chuẩn được thử nghiệm trong các giới hạn cho phép.

6.6.3  Điều kiện thời tiết

Đối với thử nghiệm cơ bản, xác nhận cuối cùng của ngày thử nghiệm sẽ được quyết định chỉ sau khi xem xét dự báo thời tiết địa phương. Các điều kiện nên tránh bao gồm:

a) Gió trên 4,5 m/s trừ khi điều kiện được ghi rõ theo hợp đồng,

b) Mưa liên tục,

c) Bão,

d) Nhiệt độ bầu khô dưới 5 °C, và

e) Khả năng cao xảy ra điều kiện thời tiết ấm hoặc lạnh di chuyển qua khu vực thử nghiệm.

6.7  Điều kiện khác

Có một vài vấn đề khác trong công việc chuẩn bị cho một thử nghiệm mà không được bao hàm trong tiêu chuẩn này, nhưng cũng cần được đưa ra để đảm bảo quá trình thử nghiệm được diễn ra thuận lợi, vào ngày được chỉ định. Nó bao gồm các vấn đề sau:

a) Khi các đo đạc nguồn vào sẽ được tạo ra từ quạt điện và các động cơ bơm, sắp xếp cho thợ điện đến khu vực thi công vào ngày thử nghiệm để hỗ trợ những đo đạc này.

b) Tương tự, những người vận hành có mặt vào ngày thử nghiệm để điều chỉnh các van hoặc tạo ra các điều chỉnh nhỏ cho hệ thống hoặc tháp để đơn giản hóa thử nghiệm.

c) Sắp xếp các đặc quyền bảo mật và xe cộ đi lại cho các nhân viên thử nghiệm và quan sát viên cũng như bất kỳ định hướng an toàn nhà máy, đào tạo đặc biệt, chứng nhận bảo hiểm, v.v.

d) Lắp đặt toàn bộ thang, giá đỡ, hàng rào và các thiết bị bảo hộ cần thiết để đảm bảo ra vào an toàn tới tháp và tất cả các trạm đo đạc, đặc biệt trạm đo dòng chảy trong quá trình thử nghiệm.

e) Danh sách kiểm tra, Phụ lục M.

7  Dụng cụ đo và thiết lập thử nghiệm

7.1  Hiệu chuẩn

Tất cả các dụng cụ được sử dụng trong quá trình thử nghiệm phải được hiệu chuẩn trước khi tiến hành thử nghiệm. Việc hiệu chuẩn phải liên kết với các chuẩn chính hoặc chuẩn phụ được hiệu chuẩn bởi các tổ chức được công nhận như tổ chức tiêu chuẩn hóa quốc gia, hoặc được bắt nguồn từ các giá trị được chấp nhận của các hằng số vật lý tự nhiên. Thiết bị sẽ được hiệu chuẩn lại dựa trên các phương pháp phù hợp với từng dạng thiết bị tương ứng và các kết quả hiệu chuẩn sẽ được lưu. Tần suất hiệu chuẩn tối thiểu được liệt kê ở Bảng A.1.1. Một thiết bị cũng sẽ được hiệu chuẩn lại trong trường hợp bị hỏng hóc hay độ chính xác của nó bị nghi ngờ vì bất cứ lý do gì. Thêm vào đó, phụ thuộc vào yêu cầu và chi phí của bên yêu cầu thử nghiệm, bất kì thiết bị hoặc tất cả thiết bị đo sử dụng trong thử nghiệm có thể được hiệu chuẩn trước và/hoặc sau khi thử nghiệm.

7.2  Đo lưu lượng

7.2.1  Quy định chung

Tất cả các thử nghiệm yêu cầu đo đạc lưu lượng tuần hoàn chính của nước hoặc lưu chất làm việc. Đo đạc lưu lượng nước bổ sung hoặc nước xả có thể cần thiết phụ thuộc vào chế độ vận hành của tháp trong quá trình thử nghiệm.

Lưu lượng sẽ được đo sử dụng bất kì phương pháp nào được liệt kê trong A.2.2. Phương pháp được sử dụng, vị trí, và số lần đo được tiến hành dựa trên đặc tính lắp đặt, tầm quan trọng của phép đo và loại hình thử nghiệm.

7.2.2  Đo lưu lượng

Lưu lượng của nước hoặc lưu chất làm việc sẽ được đo tại điểm có biên dạng dòng chảy phát triển hoàn toàn, ưu tiên các ống chính dẫn tới tháp. Các vị trí đo nên đặt cách 20 lần đường kính cho dòng chảy xuống và 10 lần đường kính ống cho dòng chảy lên tại bất kì vị trí có nghẽn hoặc nối ống. Các trạm đo với các khoảng cách dòng xuống và lên không đủ sẽ tác động bất lợi đáng kể đến biên dạng dòng chảy và độ chính xác của phép đo, do vậy nên tuyệt đối tránh.

7.2.3  Kiểm tra các thiết bị đo

Các thiết bị đo, dù là được lắp đặt tạm thời hoặc lâu dài, sẽ được kiểm tra tính thao tác hoặc tính năng trước khi thử nghiệm.

7.3  Đo nhiệt độ

7.3.1  Quy định chung

Nhiệt độ sẽ được đo sử dụng bất kì phương pháp nào được liệt kê trong Phụ lục A. Các thiết bị nhạy nhiệt nên được bảo quản cẩn thận để đảm bảo phép đo thể hiện đúng nhiệt độ bầu ướt của chất lưu tại điểm đo.

Thiết bị hiển thị hoặc ghi phải có độ chia tăng không quá 0,1 °C và có thể đọc tới 0,05 °C. Thiết bị nhạy nhiệt phải có độ chính xác tới 0,05 °C.

7.3.2  So sánh tại hiện trường

Trước khi tiến hành thử nghiệm, so sánh hiện trường của tất cả cá thiết bị đo phải được thực hiện. Đối với các hệ thống đo đạc dữ liệu điện tử, phép so sánh này phải được thực hiện sau khi các tín hiệu được kết nối. Trong trường hợp có nghi ngờ, một thiết bị đo sẽ được so sánh với thiết bị đo tương tự và thay thế nếu cần.

7.3.3  Nhiệt độ lưu chất làm việc/nước

7.3.3.1  Quy định chung

Nhiệt độ của lưu chất làm việc/nước được đo tại cửa xả dòng tràn, trực tiếp tại dòng hoạt động hoặc trong các giếng nhiệt kế được lắp tại các điểm đo. Các giếng nhiệt kế sẽ được điền đầy bằng chất lưu có khả năng dẫn nhiệt hoặc bột nhão để đảm bảo các thiết bị cảm biến nhiệt được đặt vào nhiệt độ đại diện.

7.3.3.2  Nhiệt độ lưu chất làm việc hoặc nước nóng

Nhiệt độ của nước nóng hoặc lưu chất làm việc đi vào tháp sẽ được đo tại các ống đứng của tháp hoặc tại cửa xả của ống nạp đứng vào trong hệ thống phân phối, hoặc đối với tháp nhiều khối tiêu chuẩn, trong hạ lưu của ống góp cấp của ống đứng đầu tiên. Đối với tháp giải nhiệt kín, bao gồm ướt/khô, nhiệt độ của lưu chất làm việc nóng đi vào tháp sẽ được đo tại cửa nạp cho đến thiết bị trao đổi nhiệt hoặc, đối với tháp có nhiều thiết bị trao đổi nhiệt hoặc khối tiêu chuẩn, trong hạ lưu ống góp của đầu nối vào tới thiết bị trao đổi nhiệt đầu tiên. Đối với mỗi dạng tháp, nếu nguồn là hỗn hợp của hai hoặc nhiều dòng chảy ở các nhiệt độ khác nhau, việc hòa trộn hoàn toàn sẽ được đảm bảo tại điểm đo hoặc lưu lượng dòng chảy đủ và đo đạc nhiệt độ của các dòng chảy riêng lẻ sẽ được thực hiện để đảm bảo nhiệt độ trung bình chất lưu chính xác.

7.3.3.4  Nhiệt độ lưu chất làm việc hoặc nước lạnh

Mặc dù các vị trí khác có thể được sử dụng, nhiệt độ của nước lạnh đi ra khỏi tháp sẽ được đo đạc thích hợp tại dòng xả bơm tuần hoàn để đảm bảo hòa trộn tốt nhất, và giá trị đo trung bình được hiệu đính cho nhiệt đã thêm vào bơm theo 9.2.4. Đối với các tháp giải nhiệt kín bao gồm ướt/khô, nhiệt độ của lưu chất lạnh rời khỏi tháp sẽ được đo tại cửa xả của thiết bị trao đổi nhiệt hoặc, đối với tháp có nhiều thiết bị trao đổi nhiệt hoặc khối tiêu chuẩn, tại hạ lưu ống góp của đầu nối cửa xả cuối cùng. Đối với mỗi loại tháp, nếu đo đạc có giá trị tốt nhất được lấy tại vị trí như máng xả nước nơi nhiệt độ và vận tốc không đồng nhất vượt quá mặt cắt ngang dòng chảy, các đo đạc lưu lượng dòng chảy đủ nên và các đo đạc nhiệt độ sẽ được tiến hành để đảm bảo nhiệt độ trung bình chất lưu chính xác.

7.3.3.4  Nhiệt độ nước bổ sung

Nếu hệ thống bổ sung được chạy trong quá trình thử nghiệm, nhiệt độ của nước bổ sung sẽ được đo tại điểm nước bổ sung đi vào hệ thống.

7.3.4.5  Nhiệt độ nước xả

Nếu hệ thống nước xả vận hành trong quá trình thử nghiệm, nhiệt độ của nước xả sẽ được đo tại điểm nước xả đi ra khỏi hệ thống.

7.3.4  Nhiệt độ không khí đi vào

7.3.4.1  Nhiệt độ không khí đi vào theo yêu cầu

Nhiệt độ không khí đi vào bầu ướt được yêu cầu cho toàn bộ thử nghiệm tháp giải nhiệt. Nhiệt độ không khí đi vào bầu ướt được yêu cầu cho các tháp giải nhiệt cưỡng bức và tự nhiên để xác định các đặc tính nhiệt động học của không khí đi vào hoặc xung quanh tháp và cho các hệ thống gió kiểu hút để tạo điều kiện xác minh các đặc tính của không khí ẩm đi vào quạt và/hoặc khi ước tính tỷ lệ bay hơi.

7.3.4.2  Các trạm đo

Các trạm đo nhiệt độ không khí sẽ được đặt 1,5 m từ lỗ hút không khí của tháp giải nhiệt, số lượng trạm đo đủ sẽ được ứng dụng để đảm bảo trung bình các lần đọc kết quả thử nghiệm đem lại một mô hình chính xác của nhiệt độ bầu ướt thực ở lối vào. Các yêu cầu cho số lượng tối thiểu và vị trí trạm đo được chỉ rõ tại Phụ lục C.

7.3.4.3  Nhiệt độ bầu khô

Khi việc đo đạc nhiệt độ không khí đi vào bầu khô với mục đích duy nhất là xác định các đặc tính vật lý của không khí đi vào trên tháp giải nhiệt cơ khí, điều này có thể đạt được, trong hầu hết các trường hợp, bằng bình quân của một trạm đo đơn lẻ, hoặc nhiều nhất là hai trạm.

7.3.5  Nhiệt độ không khí xung quanh

Nhiệt độ không khí khô xung quanh, T_am, được yêu cầu cho các tháp giải nhiệt tự nhiên. Việc đo đạc này sẽ được bố trí tại một cột khí tượng cố định với chiều cao 10 m, đặt tại vị trí ít nhất 300m từ tháp, và tại địa điểm không bị cản trở và mở.

7.3.6  Gradien khí quyển cho giải nhiệt hút tự nhiên

Gradien nhiệt độ bầu khô lối vào là đo đạc then chốt trên các tháp giải nhiệt tự nhiên bởi nó được sử dụng để xác định khối lượng riêng không khí nạp vào lần lượt là một phần của động lực khiến cho tháp giải nhiệt hoạt động. Các nội dung dưới đây là những yêu cầu đo nhiệt độ bầu khô cho tháp giải nhiệt tự nhiên.

a) Đối với việc đo trực tiếp gradien nhiệt độ bầu khô của không khí xung quanh theo chiều thẳng đứng, vị trí dự kiến của các thiết bị sẽ không theo hướng gió thổi cũng không trong sự ảnh hưởng của tháp giải nhiệt hay bất cứ nguồn của dòng chảy rối hoặc gradien nhiệt mà ảnh hưởng cơ bản đến các dữ liệu đo đạc. Các độ cao thẳng đứng được ghi rõ ở Phụ lục A. Vị trí trang thiết bị đo và kỹ thuật sẽ tuân theo đặc thù hiện trường và sẽ được dựa trên các thỏa thuận chung trước khi việc thử nghiệm.

b) Như một dụng cụ chỉ thị của gradien nhiệt độ theo chiều thẳng đứng của bầu khô trong tháp giải nhiệt tự nhiên, hai thiết bị bầu khô sẽ được đặt tại cùng vòng tròn gần hoặc phía trên đỉnh của cửa nạp không khí. Thiết bị được đặt gần hoặc phía trên đỉnh của cửa nạp không khí có thể được nằm ở trên cầu thang tại hoặc phía trên độ cao của đỉnh của cửa nạp không khí nếu vị trí thỏa mãn tiêu chuẩn trong tài liệu này. Các thiết bị sẽ không được đặt theo hướng gió thổi của tháp giải nhiệt. Mỗi kết quả đạt được sẽ làm việc đặt thiết bị tại địa điểm thi công không là chủ thể cho những ảnh hưởng bức xạ hoặc nhiệt đối lưu không khí do nhiệt bức xạ mặt trời lên vỏ thiết bị. Việc thay thế thiết bị chỉ thị gradien sẽ được đồng thuận chung bởi các đơn vị tham gia thử nghiệm.

c) Như một thiết bị chỉ thị khác, ta phải so sánh nhiệt độ không khí khô, T_am (được định nghĩa tại 7.3.5) với nhiệt độ đi vào bầu khô trung bình, T_ent, và chỉ xem xét khoảng thử nghiệm như sau:

- 1 < T_ent - T_am < 0.

7.4  Đo áp suất

7.4.1  Quy định chung

Áp suất phải được đo bằng các thiết bị được liệt kê trong Phụ lục A tương ứng với giá trị áp suất đo.

7.4.2  Các vòi áp suất

Khoan lỗ trong ống dẫn cho việc đo đạc áp suất nên là 3 mm hoặc ít hơn và không có bavia hoặc hình dạng không đồng đều.

7.4.3  Tổn thất áp suất thiết bị trao đổi nhiệt

Các đo đạc cho việc xác định tổn thất áp suất của lưu chất làm việc qua thiết bị trao đổi nhiệt của tháp ướt/khô hoặc giải nhiệt kín được thực hiện theo A.4. Các trạm đo sẽ được đặt càng gần vị trí cửa nạp và xả của thiết bị trao đổi nhiệt càng tốt. Các hiệu chỉnh được thực hiện cho các tổn thất ống nối, thay đổi kích thước ống, v.v. khiến cho áp suất khác giữa các trạm đo và vị trí theo hợp đồng.

7.5  Công suất truyền động quạt/bơm

7.5.1  Quy định chung

Công suất tiêu thụ của động cơ quạt/bơm phải được đo. Nếu tính năng tháp được dựa trên đầu ra động cơ, công suất đầu vào đo được phải được điều chỉnh cho phù hợp với động cơ sử dụng hiệu suất được cung cấp bởi nhà sản xuất động cơ.

7.5.2  Động cơ điện

Trong trường hợp động cơ điện, công suất đầu vào sẽ được xác định bằng đo đạc trực tiếp kW đầu vào tại vị trí mà thiết bị đo có thể đo chính xác tổng công suất đầu vào tới thiết bị. Sự hiệu chỉnh tổn thất đường dây phải được thực hiện, trừ khi có thỏa thuận khác của tất cả các bên tham gia.

7.5.3  Biến tần

Nếu động cơ điện được trang bị một biến tần (VFD) hoặc thiết bị biến đổi nguồn khác, các thao tác tương ứng (như thiết bị chuyển dòng) được thực hiện để đảm bảo việc đo đạc chính xác và không thay đổi tốc độ làm cho quạt vượt quá khoảng thử nghiệm.

7.6  Vận tốc gió (tốc độ và hướng)

7.6.1  Quy định chung

Vận tốc gió được đo bằng bất kì thiết bị được ghi rõ trong Phụ lục A, ưu tiên thiết bị đọc và ghi từ xa. sá lượng trạm đo và vị trí của chúng phụ thuộc vào loại tháp dưới sự thử nghiệm và loại thử nghiệm.

7.6.2  Tháp giải nhiệt cơ khí

Đối với các tháp giải nhiệt cơ khí, đo vận tốc gió được thực hiện tại vị trí không có vật cản và mở, theo chiều gió thổi của tháp và dưới sự ảnh hưởng của vận tốc tiếp cận không khí vào. Việc bảo dưỡng được thực hiện để đảm bảo vận tốc và hướng gió đã được ghi lại biểu thị cho điều kiện gió tác động lên tháp. Sự phân bố thiết bị đo gió sẽ là đối tượng trong thỏa thuận chung bởi tất cả các đơn vị tham gia thử nghiệm. Hướng gió sẽ được ghi lại bằng độ la bàn với mốc hướng bắc được ghi rõ ràng.

7.6.2.1  Chiều cao tháp thấp hơn hoặc bằng 6 m

Đối với tháp giải nhiệt có chiều cao tổng cộng không quá 6 m tính giữa miệng bể và độ cao dòng xả, vận tốc gió được đo ở độ cao 1,5 m phía trên độ cao của miệng bể, tại một điểm trong phạm vi 15 m tới 30 m của tháp (nếu có).

7.6.2.2  Chiều cao tháp lớn hơn 6 m

Khi khoảng cách giữa miệng bể và chiều cao dòng xả lớn hơn 6 m, vận tốc gió được đo tại chiều cao trên độ cao bể xấp xỉ một nửa độ chênh lệch giữa bể và độ cao dòng xả và tại khoảng cách ít nhất 30 m so với tháp (nếu có).

7.6.3  Tháp giải nhiệt tự nhiên

7.6.3.1  Cửa vào

Đối với các tháp giải nhiệt tự nhiên, vận tốc gió được đo tại chiều cao bằng một nửa chiều cao cửa vào và khoảng cách từ tháp làm lạnh ít nhất hai lần chiều cao cửa nạp không khí và không ít hơn một phần bốn đường kính cơ bản của tháp. Khi thực hiện các thử nghiệm mở rộng, một cột/tháp khí tượng cố định, thông thường cao 10 m, có thể được sử dụng nếu được đặt tại vị trí ít nhất 300 m tính từ tháp và tại vị trí không có vật cản và mở.

7.6.3.2  Cửa ra

Đối với các tháp giải nhiệt tự nhiên, vận tốc gió được đo tại mặt phẳng nằm ngang mở rộng qua cửa xả, mở tại đỉnh vỏ tại điểm trong phạm vi 45 m và 450 m từ góc của vỏ (nếu có). Các tình huống mà gió mạnh tại cửa xả và gió nhẹ hoặc không có gió tại cửa vào cần được tránh xa.

Thiết bị chỉ thị của các điều kiện gió tại đỉnh vỏ phải có hình dạng của đám mây hơi nước tại cửa ra. Đối với thử nghiệm nghiệm thu, các quan sát nhìn thấy được của đám mây hơi nước chỉ ra rằng đám mây này hoàn toàn lấp đầy lối ra của vỏ và đi lên theo hướng dọc trục cho khoảng cách tối thiểu xấp xỉ một nửa đường kính ngoài.

Trong trường hợp các thử nghiệm mở rộng, các thông số vận tốc gió đỉnh vỏ là không liên quan.

7.7  Cột áp bơm của tháp

Có hai phép đo được yêu cầu để xác định cột áp bơm của tháp:

a) Áp suất tĩnh trên đồng hồ đo tại đường tâm của chỗ nối cửa nước vào;

b) Khoảng cách đo được thẳng đứng giữa đỉnh của miệng bể và đường tâm của chỗ nối cửa nước nóng vào.

7.8  Phân tích lưu chất làm việc hoặc nước

Một mẫu nước tuần hoàn và, nếu áp dụng, lưu chất làm việc sẽ được lấy mẫu trong quá trình thử nghiệm nếu bất kỳ đơn vị tham gia kiểm định hỏi chất lượng nước. Mẫu sẽ được phân tích bởi phòng thí nghiệm thử nghiệm uy tín để xác định thành phần lưu chất.

8  Tiến hành thử nghiệm

8.1  Các yêu cầu cho loại thử nghiệm

Tiến hành hai loại thử nghiệm, cơ bản và mở rộng, được miêu tả trong điều này. Quyết định thực hiện một loại thử nghiệm thay vì loại còn lại phụ thuộc vào loại tháp (thử nghiệm mở rộng thường chỉ áp dụng trên loại tháp giải nhiệt tự nhiên) và theo hợp đồng (các thông số đảm bảo được đính kèm). Các thử nghiệm cơ bản diễn ra trong một khoảng thời gian ngắn. Các thử nghiệm mở rộng yêu cầu khoảng thời gian dài hơn và sự thu thập số liệu không được giám sát được yêu cầu.

8.2  Các thử nghiệm cơ bản

Các thử nghiệm cơ bản tương ứng cho tất cả các loại tháp giải nhiệt.

8.2.1  Độ dài của thời gian thử nghiệm

Một khoảng thời gian thử nghiệm (xem định nghĩa tại Điều 3) kéo dài 1 h cộng thêm bất kỳ thời gian trễ nhiệt (nếu cần).

Khoảng thời gian thử nghiệm có hiệu lực đáp ứng tất cả các yêu cầu được liệt kê tại 8.2.4.

Chỉ có các khoảng thời gian thử nghiệm có hiệu lực mới được xem xét là thử nghiệm nghiệm thu.

8.2.2  Số lượng yêu cầu các giai đoạn thử nghiệm có hiệu lực

Số lượng tối thiểu của các giai đoạn thử nghiệm có hiệu lực được yêu cầu cho thông gió cơ khí là một và cho thông gió tự nhiên là sáu, được thu thập quá 2 d. Giai đoạn thử nghiệm không trùng nhau. Kết quả của các giai đoạn thử nghiệm có hiệu lực sẽ được đưa vào trong bản kê khai của thử nghiệm nghiệm thu.

8.2.3  Các đo đạc trong thử nghiệm

Các thử nghiệm có thể được phân loại thành bậc kỹ thuật hoặc bậc khảo sát phụ thuộc vào phương pháp và tần suất thu thập các thông số thử nghiệm.

8.2.3.1  Bậc kỹ thuật

Bậc kỹ thuật là phương pháp thu thập dữ liệu thử nghiệm được ưa thích và chặt chẽ hơn. Việc thu thập dữ liệu điện tử được tự động hóa được ứng dụng để quét toàn bộ thiết bị đo tại khoảng cách thời gian thông thường không lớn hơn 15 s. Đọc thông số thử nghiệm được bao gồm không ít hơn bốn lần quét cho từng thiết bị yêu cầu trung bình trong chu kỳ 1 min (xem Bảng 2). Bậc kỹ thuật được khuyến nghị cho các thử nghiệm được chấp nhận và cấp chứng chỉ.

8.2.3.2  Bậc khảo sát

Trong các thử nghiệm bậc khảo sát, đọc thông số được diễn ra và ghi lại thủ công tại khoảng thời gian trong thời gian thử nghiệm, được ghi rõ tại Bảng 2.

8.2.4  Các điều kiện có hiệu lực đối với thử nghiệm nghiệm thu cơ bản

Thời gian thử nghiệm sẽ có hiệu lực chỉ khi đạt các yêu cầu dưới đây.

8.2.4.1  Các yêu cầu điều kiện thời tiết trong thời gian thử nghiệm

a) Không mưa, tuyết, hoặc mưa đá.

b) Không sương mù; sự khác nhau về nhiệt độ giữa bầu khô và bầu ướt không lớn hơn 0,5 °C.

c) Nhiệt độ bầu ướt của không khí xung quanh không lớn hơn hơn hoặc bằng 2 °C.

d) Nếu không có giới hạn khác được ghi rõ trong hợp đồng, vận tốc gió trung bình (xem 7.6) không vượt quá 3 m/s đối với thông gió tự nhiên và 4,5 m/s đối với thông gió cơ khí. Gió giật không quá 5 m/s đối với thông gió tự nhiên và 7 m/s đối với thông gió cơ khí không xuất hiện vượt quá 10 lần trong vòng một giờ.

e) Khi kiểm tra các tháp giải nhiệt thông gió tự nhiên, các điều kiện khí hậu sau được khuyến nghị cũng đạt được trong một giờ có trước khi bắt đầu bất kỳ giai đoạn thử nghiệm có hiệu lực: gradien nhiệt độ môi trường xung quanh bầu khô trung bình, G, trong phạm vi 0 °C/100 m chiều cao và giảm 1 °C/100 m chiều cao. Tham khảo tại 7.3.6.

f) Nếu thiết bị chỉ thị được định nghĩa tại 7.3.6 c) được sử dụng, điều kiện có hiệu lực là: -1 < T_ent - T_am < 0.

8.2.4.2  Các thay đổi so với thiết kế

Thử nghiệm được thực hiện trong phạm vi giới hạn sau.

Các thay đổi sau đây không được vượt quá so với các điều kiện thiết kế:

1) Chất rắn lơ lửng hoặc hòa tan không vượt quá 5,000 mg/l, hoặc khi được ghi rõ trong các tài liệu hợp đồng; 1,1 lần giá trị được đề ra.

2) Hàm lượng dầu, hắc ín, hoặc các chất béo, được xác định bằng tiêu chuẩn quốc gia đã được công nhận, không vượt quá 10 mg/L đối với tấm ướt dạng lưới và 1 mg/L đối với tấm ướt dạng màng.

3) Đối với các tháp ướt/khô, các giới hạn cho thay đổi điều kiện thiết kế trong quá trình vận hành khô và đối với các chất lạ trong nước tuần hoàn sẽ được ưu tiên trong thỏa thuận chung giữa đơn vị mua và nhà sản xuất.

Bảng 2 - Các thử nghiệm cơ bản - Số lần ghi (lưu) thông số và các đơn vị đo đạc

8.2.4.3  Tính ổn định của các điều kiện thử nghiệm

Sự phân tán là sự thay đổi lớn nhất cho phép của bất kỳ quan trắc nào. Nó thể hiện hiệu số lớn nhất cho phép giữa các lần đọc phép đo lớn nhất và nhỏ nhất trong một khoảng thời gian.

Khi giá trị được diễn tả bằng tỷ lệ phần trăm, thay đổi lớn nhất được phép là tỷ lệ phần trăm được xác định của giá trị trung bình cộng của các quan trắc. Trong một khoảng thời gian có hiệu lực, các thay đổi không được vượt quá các giới hạn sau:

a) Lưu lượng dòng nước tuần hoàn không biến đổi quá ± 1,5 % so với giá trị trung bình theo thời gian.

b) Tải nhiệt không biến đổi hơn quá ± 2,5 % so với giá trị thời gian trung bình.

c) Dải nhiệt không biến đổi hơn quá ± 2,5 % so với giá trị thời gian trung bình.

d) Hơn nữa, một số ghi riêng lẻ của nhiệt độ không khí vào (ví dụ giá trị trung bình của toàn bộ chỉ số ẩm kế tại một chu trình) sẽ không lệch khỏi giá trị trung bình toàn bộ cho khoảng thời gian định kỳ nhiều hơn các giới hạn sau:

1) Nhiệt độ bầu ướt: ± 1,5 °C;

2) Nhiệt độ bầu khô: 3 °C trên mỗi giờ (nếu thích hợp, ví dụ thử nghiệm tháp ướt/khô trong chế độ khô);

3) Các xu hướng: Nhiệt độ của không khí đi vào, đã được đo tại các ẩm kế riêng lẻ hoặc được xác định tại các cảm biến bầu khô và ẩm kế, có thể dao động trong khoảng thời gian, nhưng bình phương bé nhất tuyến tính trong giá trị chỉ số trung bình (trung bình của tất cả các trạm) trong khoảng thời gian thử nghiệm không vượt quá giới hạn sau:

i. Nhiệt độ bầu ướt: 1 °C cho mỗi giờ;

ii. Nhiệt độ bầu khô: 3 °C cho mỗi giờ (nếu thích hợp, ví dụ thử nghiệm tháp ướt/ khô trong chế độ khô);

iii. Hiệu nhiệt độ nước vào ra: 1 °C cho mỗi giờ hoặc 10 % của dải thử nghiệm, bất cứ cái nào có giá trị nhỏ hơn;

iv. Việc giới hạn quy mô của những xu hướng này là rất quan trọng bởi các lí do sau. Một xu hướng giảm dần đều và đủ lớn trong bầu ướt hoặc bầu khô (ướt khô, mở hoặc kín, thông gió tự nhiên và thông gió tự nhiên được trợ giúp bởi quạt) sẽ dẫn đến việc làm cho kết quả của tháp trông tệ hơn so với kết quả tháp ở bầu ướt có trạng thái ổn định. Cũng như thế, một xu hướng lớn dần đều và đủ lớn sẽ khiến cho tháp trông tốt hơn so với ở nhiệt độ bầu ướt ổn định. Tương tự, một xu thế giảm dần đều và đủ lớn trong hiệu nhiệt độ nước vào ra sẽ khiến cho kết quả tháp có vẻ xấu hơn so với hiệu nhiệt độ nước vào ra ổn định. Ngược lại, một xu hướng tăng dần đều và đủ lớn trong hiệu nhiệt độ nước vào ra sẽ khiến kết quả tháp có vẻ tốt hơn so với hiệu nhiệt độ nước vào ra ổn định.

8.2.5  Ghi dữ liệu

Các khoảng thời gian thử nghiệm có hiệu lực có thể liên tục nhưng chồng lấn nhau, cho đến các yêu cầu có hiệu lực hoàn thành.

Khi một phép đo yêu cầu một vài đầu đo, dữ liệu từ mỗi đầu đo được ghi lại một cách độc lập và giá trị của thông số bằng với giá trị trung bình cộng của tất cả các giá trị đọc. Sau đó, giá trị của mỗi thông số đối với thời gian thử nghiệm là giá trị trung bình cộng của những giá trị đọc liên tiếp trong khoảng thời gian thử nghiệm (xem Điều 9).

8.3  Thử nghiệm mở rộng

8.3.1  Quy định chung

Các thử nghiệm mở rộng cho phép kiểm chứng thực tế ảnh hưởng của gió lên tính năng của tháp. Chúng chỉ phù hợp khi hợp đồng yêu cầu rằng nhà cung cấp phải đảm bảo nhiệt độ nước lạnh trung bình (hoặc tiếp cận) như một hàm của tất cả các thông số chính, bao gồm tốc độ gió.

8.3.2  Độ dài của khoảng thời gian thử nghiệm

Một khoảng thời gian thử nghiệm (xem định nghĩa ở Điều 3) kéo dài 10 min.

8.3.3  Số lượng của các khoảng thời gian thử nghiệm có hiệu lực cần có

Tối thiểu 300 khoảng thời gian thử nghiệm có hiệu lực được yêu cầu cho một phép thử công nhận. Toàn bộ các khoảng thời gian thử nghiệm có hiệu lực được ghi lại phải được đưa vào bản kê khai trong thử nghiệm thu.

8.3.4  Tần suất phép đo trong một thử nghiệm mở rộng

Các phép đo sẽ được thực hiện và ghi lại trong một khoảng thời gian đều đặn trong một chu kỳ (xem Bảng 3). Các ghi chép được yêu cầu do trong thực tế, các thử nghiệm mở rộng diễn ra tới vài tuần.

8.3.5  Các điều kiện có hiệu lực cho thử nghiệm mở rộng

Một chu trình thử nghiệm sẽ có hiệu lực khi các yêu cầu dưới đây được thỏa mãn.

8.3.5.1  Các yêu cầu về điều kiện thời tiết trong khoảng thời gian thử nghiệm

a) Không mưa, tuyết, hoặc mưa đá.

b) Không sương mù; sự khác nhau về nhiệt độ giữa bầu khô và bầu ướt không lớn hơn 0,5 °C.

c) Nhiệt độ không khí môi trường xung quanh của bầu ướt sẽ không lớn hơn hơn hoặc bằng 2 °C.

d) Trong trường hợp vật cản lớn (tháp giải nhiệt khác, nhà để tuabin) ở trong vùng phụ cận của tháp giải nhiệt, chỉ có những chu trình thử nghiệm mà gió không đến từ hướng của những vật cản đó mới được đưa vào bản kê khai.

e) Sai số chuẩn, s, của vận tốc gió trung bình (V_avg) trong chu trình sẽ ít hơn giá trị giới hạn:

s < (0,5 V_avg + 0,2 V_avg).

f) Gradien nhiệt độ môi trường xung quanh bầu khô theo chiều thẳng đứng trung bình, G, sẽ trong phạm vi 0 °C/ 100 m chiều cao và giảm 1 °C/ 100 m chiều cao (xem 7.3.6); nếu thiết bị chỉ thị được định nghĩa tại 7.3.6 b) được sử dụng, nhiệt độ trung bình tại bầu khô gần đỉnh của cửa nạp khí vào sẽ không được cao hơn giá trị trung bình của bầu khô đo được trên cùng đường vành đai 1,5 m phía trên mặt đất.

g) Duy trì mức bể không đối với lưu lượng dòng chảy bổ sung.

8.3.5.2  Những thay đổi so với thiết kế

Những thay đổi sau so với các điều kiện thiết kế sẽ không được vượt quá trong một chu trình thử nghiệm:

a) Nhiệt độ bầu ướt: ± 8,5 °C;

b) Nhiệt độ bầu khô: ± 14 °C;

c) Lưu lượng dòng nước tuần hoàn: ±10 %;

d) Hiệu nhiệt độ nước vào ra: ± 20 %;

e) Áp suất khí quyển: ± 3,5 kPa;

f) Chất lượng lưu chất làm việc/nước: Chất lượng của lưu chất làm việc/nước, hoặc trong trường hợp tháp giải nhiệt kín, nước phun tái tuần hoàn, phải như sau:

1) Chất rắn dạng hòa tan hay lơ lửng không được vượt quá 5,000 mg/l, hoặc nếu được quy định trong các tài liệu hợp đồng, không được quá 1,1 lần giá trị được quy định,

2) Hàm lượng dầu, hắc ín hoặc các chất béo, được xác định bởi tiêu chuẩn quốc gia không vượt quá 10 mg/L đối với tấm ướt dạng lưới và 1 mg/ L đối với tấm ướt dạng màng,

3) Đối với các tháp ướt/ khô, giới hạn cho các chất lạ trong nước tuần hoàn sẽ có ưu tiên thỏa thuận chung giữa đơn vị mua và nhà sản xuất.

Bảng 3 - Thử nghiệm mở rộng - Số lần ghi chép tối thiểu và các đơn vị của phép đo

8.3.5.3  Tính ổn định của các điều kiện thử nghiệm

Trong khoảng thời gian đến trước khi kết thúc thời gian thử nghiệm:

a) Hiệu số giữa các giá trị lớn nhất và nhỏ nhất của hiệu nhiệt độ nước vào ra trong tháp không vượt quá 5 % giá trị trung bình.

b) Hiệu số giữa các giá trị lớn nhất và nhỏ nhất của nhiệt độ nước lạnh không vượt quá 1 °C.

c) Trong khoảng thời gian của chu trình thử nghiệm, thay đổi từ lớn nhất đến nhỏ nhất của giá trị đọc nhiệt độ nước lạnh trung bình không vượt quá 0,2 °C.

8.3.6  Tiến hành thử nghiệm tính năng mở rộng

Một khoảng thời gian thử nghiệm kéo dài trong 10 min. Các chu trình thử nghiệm có hiệu lực có thể liên tục nhưng không chồng lấn nhau cho đến khi các yêu cầu có hiệu lực được hoàn thành.

Khi một phép đo yêu cầu một vài đầu đo, dữ liệu từ mỗi đầu đo sẽ được ghi lại một cách độc lập và giá trị của thông số bằng với giá trị trung bình cộng của tất cả các giá trị đọc. Sau đó, giá trị của từng thông số đối với thời gian thử nghiệm là giá trị trung bình cộng của những giá trị đọc liên tiếp trong khoảng thời gian thử nghiệm (Xem Điều 9).

9  Đánh giá thử nghiệm

9.1  Quy định chung

Tính năng nhiệt của tháp giải nhiệt là khả năng của nó tạo ra các nhiệt độ nước lạnh được đảm bảo dưới các điều kiện vận hành đã được ghi rõ và điều kiện không khí đầu vào. Điều này có thể được xác minh bằng cách so sánh trực tiếp giữa kết quả thử nghiệm và các Đường đặc tính của nhà sản xuất hoặc bằng cách tham khảo các kết quả thử nghiệm với các điều kiện thiết kế sử dụng phân tích đường cong đặc tính. Khi các thử nghiệm mở rộng được thực hiện, nhiệt độ đảm bảo được tính bởi một hàm số của các thông số đo đạc khác nhau cho từng khoảng thời gian thử nghiệm.

9.2  Tính toán các giá trị thời gian thử nghiệm từ các giá trị đọc

9.2.1  Xác định các giá trị thử nghiệm đo được

Các giá trị đọc liên tục và riêng lẻ cho từng thông số sẽ được lấy trung bình cộng trên khoảng thời gian của thời gian thử nghiệm để thu được giá trị thử nghiệm đo được cho thông số đó. Các giá trị đọc phải được hiệu chỉnh cho việc hiệu chuẩn thiết bị.

9.2.2  Trễ nhiệt

Nếu độ dài thời gian thử nghiệm kéo dài từ τ₁ sang τ₂ bao gồm việc mở rộng (S) đối với trễ nhiệt, theo 4.4, các giá trị đọc sau được lấy trung bình trong khoảng thời gian đầu tiên kéo dài từ τ₁ đến (τ₂ - S):

a) Nhiệt độ (T_HW) nước nóng (lưu chất làm việc);

b) Nhiệt độ bầu khô (T_DB);

c) Nhiệt độ bầu ướt (T_WS) hoặc độ ẩm tương đối (RH) và nhiệt độ bầu khô (T_DB);

d) Lưu lượng dòng chảy của nước tuần hoàn (lưu chất làm việc) (Q_w);

e) Lưu lượng dòng chảy và nhiệt độ của bất kỳ nước nào ngoài nước tuần hoàn đi vào bể tháp (ví dụ bổ sung (Q_MU và T_MU));

f) Công suất động cơ quạt (W_FM).

Các phép đo còn lại sẽ được lấy trung bình trên chu kỳ muộn hơn kéo dài từ (τ₁ + S) sang τ₂:

a) Nhiệt độ của nước lạnh (lưu chất làm việc) rời tháp (T_CW);

b) Lưu lượng dòng chảy và nhiệt độ của bất kỳ dòng chảy nào rời khỏi bể tháp [ví dụ nước xả (Q_BD và T_BD)].

9.2.3  Nhiệt độ nước nóng (lưu chất làm việc)

Nhiệt độ nước nóng (lưu chất làm việc) thử nghiệm (T_HW) thường sử dụng để đánh giá tính năng tháp phải là các giá trị đọc nhiệt độ đo được của dòng chảy vào, được lấy trung bình trên khoảng thời gian của thời gian thử nghiệm. Trong trường hợp có nhiều dòng chảy, nhiệt độ trung bình trọng số lưu lượng được sử dụng.

9.2.4  Nhiệt độ nước lạnh (lưu chất làm việc)

Nhiệt độ nước lạnh (lưu chất làm việc) thử nghiệm (T_CW) thường sử dụng để đánh giá tính năng tháp phải là các giá trị đọc nhiệt độ đo được của dòng chảy rời tháp, được lấy trung bình trên khoảng thời gian của thời gian thử nghiệm. Trong trường hợp có nhiều dòng chảy, nhiệt độ trung bình trọng số lưu lượng được sử dụng. Các kết quả cuối cùng được hiệu chỉnh nếu cần thiết đối với các ảnh hưởng của nước bổ sung, nước xả và bất kỳ phần nhiệt thêm vào hoặc loại bỏ giữa tháp và điểm đo.

a) Nếu nhiệt độ nước lạnh thử nghiệm được đo tại điểm nằm giữa ống nối cửa xả trên tháp và đầu hút của bơm tái tuần hoàn, điều chỉnh nhiệt độ đo được cho năng lượng bơm là không cần thiết.

b) Nếu nhiệt độ nước lạnh thử nghiệm được đo ở đầu xả của bơm tái tuần hoàn sử dụng dòng xả thông với môi trường khí quyển, nhiệt độ đo được được điều chỉnh cho quá trình tiết lưu theo công thức (4).

c) Nếu nhiệt độ nước lạnh thử nghiệm được đo tại đầu xả của bơm tái tuần hoàn sử dụng một giếng kín, nhiệt độ đo phải được điều chỉnh cho nhiệt thêm vào do tính không hiệu quả của bơm theo công thức (5).

9.2.5  Những điều chỉnh nước xả và nước bổ sung

Đối với các tháp giải nhiệt hở, nếu nước bổ sung được bơm vào và/hoặc nước xả được loại bỏ hướng lên khu vực đo nước lạnh, sau đó nhiệt độ nước lạnh thử nghiệm được điều chỉnh đối với ảnh hưởng của nước bổ sung và/hoặc nước xả theo công thức (6)

Đối với tháp giải nhiệt kín, qui trình đánh giá được yêu cầu cho lưu lượng của lưu chất làm việc được điều chỉnh để giải thích cho ảnh hưởng của nước bổ sung và/hoặc nước xả, sử dụng công thức (7)

9.2.6  Nhiệt độ không khí vào

Các giá trị thử nghiệm cho nhiệt độ bầu ướt không khí vào (TWB) và, khi được yêu cầu, nhiệt độ bầu ướt là trung bình cộng của các giá trị đọc tiêu biểu trên khoảng thời gian thử nghiệm để tương ứng với các yêu cầu của 8.2.4.3.

và độ nghiêng ΔT/Δt của một bình phương tối thiểu phù hợp với các nhiệt độ đo được trên khoảng thời gian của thời gian thử nghiệm sẽ không vượt quá:

a) ± 1 °C cho mỗi giờ đối với các nhiệt độ bầu ướt

b) ± 3 °C cho mỗi giờ đối với các nhiệt độ bầu khô

CHÚ THÍCH: Những điều kiện này không phù hợp cho các thử nghiệm mở rộng (xem 9.3).

9.2.7  Nhiệt độ môi trường xung quanh

Các giá trị thử nghiệm cho các nhiệt độ bầu ướt và bầu khô của môi trường là giá trị trung bình của các giá trị đọc trên khoảng thời gian thử nghiệm.

9.2.8  Công suất đầu ra động cơ quạt

Nếu có thể áp dụng, công suất đầu ra động cơ quạt sẽ được tính toán theo công thức (10):

9.2.9  Tính hiệu lực của thử nghiệm

9.2.10  Vận tốc gió

9.2.10.1  Các giá trị ghi lại được đối với vận tốc và hướng gió được xem xét cho tương thích với 8.2.4 hoặc 8.3.4 nếu có thể áp dụng được.

9.2.10.2  Gradien nhiệt độ bầu khô theo chiều thẳng đứng, bởi thực tế hoặc vật chỉ thị, được tính toán bằng 100 lần giá trị nhiệt độ (°C) ở độ cao hơn trừ nhiệt độ ở độ cao tháp hơn chia cho độ cao cao hơn (m) trừ độ cao thấp hơn (m). Kết quả được biểu diễn bằng °C/100m.

9.2.11  Cột áp bơm tháp

Khi các chỉ số đọc áp suất được lấy từ nhiều cửa vào, các giá trị thử nghiệm đo được phải được hiệu chỉnh từ tâm của ống nối cửa vào, nếu cần thiết, và được kết hợp bởi trung bình cộng của giá trị đọc của từng giá trị đơn.

Sau đó xác định giá trị thử nghiệm của vận tốc tại (các) chỗ nối cửa vào của tháp dựa trên giá trị đo được lưu lượng dòng chảy và tổng diện tích của các chỗ nối cửa vào.

Tiếp theo, xác định áp suất của vận tốc dòng nước tái tuần hoàn tại cửa vào của tháp

và xác định tổng cột áp bơm của tháp đo được tại dòng chảy thử nghiệm

Cột áp bơm được hiệu chỉnh so với dòng chảy thiết kế

9.2.12  Tổn thất áp suất thiết bị trao đổi nhiệt tháp giải nhiệt kín

Áp suất tĩnh tại vòi phun cửa vào và ra của thiết bị trao đổi nhiệt được đo dựa theo A.4.

9.3  Đánh giá thử nghiệm tính năng nhiệt cơ bản (cho tất cả các loại tháp)

Tính năng của tháp giải nhiệt có thể được đánh giá từ kết quả đo thử nghiệm sử dụng phương pháp Đường đặc tính (được ưa chuộng) hoặc đường cong đặc tính, và được chấp thuận bởi các đơn vị tham gia thử nghiệm, trước khi thử nghiệm.

9.3.1  Phương pháp luận, một ý kiến thảo luận

Phân tích đường đặc tính thông thường bao gồm các giả thiết đơn giản hóa trong đó độ không chính xác của kết quả tăng lên bởi sai lệch giữa các điều kiện thử nghiệm đo được và theo thiết kế tăng lên. Sự không chính xác tăng thêm càng nhiều khi cố gắng sử dụng phương pháp dòng ngược để đánh giá các tháp giải nhiệt dòng ngang, mặc dù điều này giảm nhẹ một phần thông qua sử dụng các hệ số hiệu chỉnh. Vì vậy, phân tích đặc tính được giới thiệu trong qui tắc thử nghiệm này cho các tháp giải nhiệt hở, kiểu thông gió cơ khí chủ yếu để đánh giá tính năng của một tháp giải nhiệt có sẵn mà các dữ liệu tính năng của nhà sản xuất không có. Điều này không nên áp dụng cho các thử nghiệm nghiệm thu hoặc thử chứng nhận.

9.3.2  Biểu đồ trạng thái không khí ẩm

Một nhóm đơn lẻ các công thức tính toán trạng thái của không khí ẩm được thông qua và được bao gồm trong quy định dưới dạng bảng để dễ dàng sử dụng và mã nguồn cho ứng dụng máy tính. Mục đích của việc bao gồm những kết quả này không phải để xác nhận bất kỳ nhóm công thức tính toán không khí ẩm nào, nhưng phải có được một nền tảng về máy tính và khả dụng, để toàn bộ nhân viên tính toán các kết quả thử nghiệm từ quy định này sẽ nhận được đáp án giống nhau từ cùng dữ liệu đầu vào. Thông tin về biểu đồ trạng thái không khí ẩm này được trình bày trong Phụ lục D.

9.3.3  Tháp giải nhiệt hở, kiểu thông gió cơ khí - Phương pháp đường đặc tính

Các định dạng cho các đường cong đặc tính và dữ liệu được gửi tới bởi nhà sản xuất được mô tả trong 5.3.2, 5.3.5 và 5.3.9.

9.3.3.1  Đánh giá bởi lưu lượng dòng

Tính năng tháp giải nhiệt có thể được đánh giá theo quan điểm của dung lượng dòng chảy ở đó tính năng đo được phải được diễn tả bằng tỷ lệ phần trăm của lưu lượng, dự đoán bởi dữ liệu của nhà sản xuất cho các điều kiện thử nghiệm đo được. Một ví dụ của phương pháp này được đưa ra trong Phụ lục F.

9.3.3.1.1  Xác định lưu lượng dự đoán

Lưu lượng dự đoán cho các điều kiện thử nghiệm đo được phải được xác định bởi việc vẽ biểu đồ chéo các đường đặc tính của nhà sản xuất. Một phương thức thích hợp bao gồm: trước tiên vào các đường cong của nhà sản xuất tại nhiệt độ bầu ướt thử nghiệm đo được và xác định nhiệt độ nước lạnh được liên kết cho từng tổ hợp của hiệu nhiệt độ nước vào ra và lưu lượng dòng chảy. Sử dụng những dữ liệu này, chuẩn bị một biểu đồ chéo liên quan đến hiệu nhiệt độ nước vào ra đối với nhiệt độ nước lạnh với ba tỷ lệ tuần hoàn nước như là các tham số. Vào biểu đồ chéo này tại dải thử nghiệm đo được và xác định nhiệt độ nước lạnh liên kết với từng lưu lượng dòng chảy. Sử dụng những dữ liệu này, phát triển một biểu đồ chéo thứ hai liên quan đến nhiệt độ nước lạnh tới tỷ lệ tuần hoàn nước. Vào đường cong cuối cùng tại nhiệt độ thử nghiệm nước lạnh đã được hiệu chỉnh và từ giao điểm với đường cong biểu diễn, xác định lưu lượng dòng chảy dự đoán cho các điều kiện thử nghiệm đo được.

9.3.3.1.2  Xác định các đặc tính của biểu đồ không khí ẩm tại các quạt

Cấu hình tháp thông gió cưỡng bức và kiểu hút yêu cầu các phương thức khác nhau để xác định các đặc tính của không khí ẩm đi vào quạt

9.3.3.1.2.1  Các tháp thông gió cưỡng bức

Đối với các tháp thông gió cưỡng bức, các điều kiện không khí đi vào quạt giống với các điều kiện không khí đi vào tháp. Chính vì vậy, khối lượng riêng không khí khi thử nghiệm (ρ_A1,t) và thể tích riêng không khí khi thử nghiệm (v_A1,t) được tính toán trực tiếp từ nhiệt độ bầu ướt, nhiệt độ bầu khô, và áp suất khí quyển đo được khi thử nghiệm. Các điều kiện thiết kế tại cửa vào không khí của tháp được cung cấp bởi nhà sản xuất.

9.3.3.1.2.2  Các tháp thông gió kiểu hút

Đối với tháp thông gió kiểu hút, điều kiện của không khí tại cửa vào tới quạt là điều kiện dòng khí ra khỏi tháp và cả các đặc tính dòng ra thử nghiệm hoặc thiết kế được xác định bởi tính toán cân bằng nhiệt.

Công thức cân bằng nhiệt biểu diễn bằng lượng nhiệt thu được của không khí di chuyển qua tháp giải nhiệt bằng lượng nhiệt mất đi của nước như sau:

Sắp xếp lại các thành phần để tách biệt giá trị cho enthanpy không khí tại cửa ra, công thức cân bằng nhiệt trở thành:

Công thức này có thể được tính trực tiếp enthanpy của không khí đi ra tại các điều kiện theo thiết kế, bằng cách đưa ra các dữ liệu được cung cấp bởi nhà sản xuất. Không khí rời tháp và đi vào quạt được giả định ở trạng thái bão hòa tại giá trị entanpy này, và các đặc tính còn lại có thể được tìm thấy thông qua các đặc tính nhiệt động của không khí ẩm theo Phụ lục D.

Các đặc tính thử nghiệm của không khí ra được tính bằng việc thay toàn bộ các giá trị đã biết vào công thức (21) và giảm các thành phần để biểu thức thử nghiệm (L/G)_t như là một hàm của khối lượng riêng và thể tích riêng của không khí ra. Biểu thức của (L/G)_t sau đó được thay vào trong công thức cân bằng nhiệt (20) cùng với các giá trị đã biết cho nhiệt dung riêng, nhiệt độ và enthanpy của không khí vào, và kết hợp các điều kiện cho biểu thức entanpy của không khí ra như một hàm của khối lượng riêng (ρ_A2,t) và thể tích riêng (v_A2,t) của không khí ra:

Trong đó K₁ và K₂ là hằng số được suy ra bởi kết hợp các giá trị số đã biết.

Tại điểm này, nhiệt độ không khí ra được giả sử và các giá trị của khối lượng riêng (ρ_A2,t) và thể tích riêng (v_A2,t) của không khí bão hòa tại nhiệt độ đó được sử dụng để giải công thức cho entanpy. Giá trị tính toán cho enthanpy sau này được so sánh với enthanpy thực của không khí bão hòa tại nhiệt độ được giả định và quá trình lặp lại với nhiệt độ không khí giả định mới cho đến khi giá trị tính được gần khớp với giá trị thực. Sau đó các đặc tính của không khí ẩm bão hòa tại nhiệt độ đó được sử dụng để tính toán khối lượng và thể tích riêng của không khí đi vào quạt. Một ví dụ chi tiết được đưa ra tại Phụ lục E.

9.3.3.1.3  Xác định lưu lượng dòng chảy thử nghiệm được điều chỉnh

Lưu lượng dòng chảy thử nghiệm được xác định từ công thức (23) dưới đây, sử dụng qui trình phương thức được mô tả trong 9.3.3.1.2 để xác định khối lượng của không khí đi vào quạt.

9.3.3.1.4  Xác định hiệu suất lưu lượng tháp

Hiệu suất lưu lượng, C_CAP, được biểu diễn bằng tỷ lệ phần trăm của lưu lượng tính toán theo thiết kế, sau đó được tính toán theo công thức (24).

9.3.3.1.5  Nhiều khoảng thời gian thử nghiệm có hiệu lực

Khi nhiều kết quả thời gian thử nghiệm có hiệu lực để lấy trung bình, công thức (25) sẽ được sử dụng.

9.3.3.1.6  Tuân thủ đúng

Tháp đạt được điều kiện đảm bảo nếu:

Trong đó I_CAP = 0, trừ khi có các quy định khác trong hợp đồng.

9.3.3.2  Đánh giá bởi sai lệch hiệu nhiệt độ ướt

Một cách thay thế, tính năng tháp giải nhiệt có thể được đánh giá trong các điều kiện của sai lệch hiệu nhiệt độ ướt, hiệu số giữa nhiệt độ nước lạnh hiệu chỉnh và nhiệt độ nước lạnh dự đoán bởi dữ liệu của nhà sản xuất. Sự so sánh này có thể được thực hiện tại các điều kiện thử nghiệm đo được hoặc tại các điều kiện theo thiết kế. Tuy nhiên, khi một điểm phạt được ghi rõ theo hợp đồng như một hàm số của các bậc sai số, đánh giá phải được làm theo các giá trị thiết kế theo mục 9.3.3.2.2  dưới đây.

9.3.3.2.1  Nhiệt độ nước lạnh dự đoán tại các điều kiện thử nghiệm đo được

Sử dụng biểu đồ chéo cuối cùng tại 9.3.3.1.1 liên quan đến nhiệt độ nước lạnh tới tỷ lệ tuần hoàn nước, nhập đồ thị tại dòng chảy thử nghiệm được điều chỉnh, xác định theo 9.3.1.3, và chiếu một đường thẳng thẳng đứng tới giao điểm của đường cong. Đọc giá trị cho nhiệt độ dòng nước lạnh được dự đoán (T_CW,pred) tại giao điểm đó.

9.3.3.2.1.1  So sánh với nhiệt độ nước lạnh đo được

So sánh giá trị nhiệt độ nước lạnh thử nghiệm hiệu chỉnh (T_CW,t) với nhiệt độ nước lạnh dự đoán (T_CW,pred) được xác định ở trên thì sai lệch hiệu nhiệt độ ướt (ΔT_App) bằng:

9.3.3.2.2  Sai lệch hiệu nhiệt độ ướt tại các điều kiện theo thiết kế

Để xác định sai lệch hiệu nhiệt độ ướt tại các điều kiện theo thiết kế, trước tiên xác định nhiệt dung tháp theo mô tả trong 9.3.3.1. Sau đó, sử dụng các đường cong đặc tính của nhà sản xuất, xây dựng một đồ thị của nhiệt độ nước ra như một hàm số của năng suất tháp theo dải thiết kế của nhà sản xuất và nhiệt độ bầu ướt. Một phương thức phù hợp bao gồm: trước tiên ghi các đường cong biểu diễn của nhà sản xuất tại nhiệt độ bầu ướt theo thiết kế và xác định nhiệt độ nước lạnh tại dải nhiệt thiết kế với mỗi lưu lượng dòng. Sử dụng những dữ liệu này, chuẩn bị một biểu đồ chéo liên quan đến nhiệt độ nước lạnh đối với nghịch đảo của phần trăm tỷ lệ tuần hoàn nước, được biểu diễn dưới dạng số thập phân (ví dụ, 90 % dòng chảy cân bằng với 111,11 % nhiệt dung, 110 % dòng chảy cân bằng với 90,91 % nhiệt dung). Ghi đồ thị này tại năng suất tháp như được xác định tại 9.3.3.1.4 và chiếu một đường thẳng đứng tới giao điểm của đường cong. Tại giao điểm, đọc nhiệt độ nước lạnh được dự đoán (T_CW,pred) của tháp tại nhiệt dung thử nghiệm.

9.3.3.2.2.1  So sánh với nhiệt độ nước lạnh theo thiết kế

So sánh nhiệt độ nước lạnh dự đoán (T_CW,pred) được xác định dựa trên giá trị theo thiết kế với nhiệt độ nước lạnh (T_CW,d) với sai lệch hiệu nhiệt độ ướt (ΔT_App) bằng:

9.3.3.2.2.2  Nhiều khoảng thời gian thử nghiệm có hiệu lực

Khi dữ liệu từ nhiều khoảng thời gian thử nghiệm có hiệu lực đang được sử dụng để đánh giá tính năng tháp, sai lệch hiệu nhiệt độ ướt cho các thử nghiệm riêng lẻ được lấy giá trị trung bình bằng công thức (29).

Điều này được khuyến nghị, tuy nhiên, nếu có bất kỳ sai lệch đáng kể giữa các điều kiện vận hành cho từng thử nghiệm có hiệu lực (như có thể trong trường hợp nếu các thử nghiệm có hiệu lực được thực hiện trong các ngày khác nhau), thì các sai lệch hiệu nhiệt độ ướt riêng lẻ có thể được đánh giá tại điều kiện thử nghiệm theo thiết kế, chứ không phải giá trị đo được.

9.3.3.2.2.3  Tính tuân thủ

Tháp sẽ đạt được các điều kiện đảm bảo nếu:

Trong đó I_TEMP = 0, trừ khi có các quy định khác trong hợp đồng.

9.3.4  Tháp giải nhiệt thông gió cơ khí, kiểu hở - Phương pháp đường đặc tính

Định dạng của đường cong được yêu cầu và dữ liệu dạng bảng biểu được mô tả trong 5.3.6, 5.3.7 và 5.3.9. Một ví dụ của qui trình này được trình bày tại Phụ lục G.

9.3.4.1  Xác định khối lượng và thể tích riêng của không khí tại quạt

Sử dụng phương thức được mô tả trong 9.3.3.1.2 xác định các đặc tính ẩm nhiệt động của không khí đi vào quạt.

9.3.4.2  Xác định L/G thử nghiệm

Giá trị thử nghiệm của L/G được tính toán từ công thức (31) sử dụng các giá trị thử nghiệm đo được của lưu lượng nước tái tuần hoàn, công suất động cơ quạt và các đặc tính ẩm kế của không khí tại cửa vào quạt như được mô tả trong 9.3.4.1.

9.3.4.3  Xác định giá trị thử nghiệm của KαV/L

Sử dụng giá trị thử nghiệm trung bình của nước nóng, lạnh và nhiệt độ bầu ướt trong liên kết với giá trị thử nghiệm của L/G được xác định ở phía trên, tính toán giá trị thử nghiệm của KαV/L. từ công thức (32).

Phương pháp Tchebycheff bốn điểm có thể được sử dụng để đánh giá về phép tích phân, hình thành nên công thức (33).

Trong đó:

Δh₁ là giá trị của (h_M-h_A) tại T_CW + 0,1(L/G) (T_HW - T_CW);

Δh₂ là giá trị của (h_M-h_A) tại T_CW + 0,4(L/G) (T_HW - T_CW);

Δh₃ là giá trị của (h_M-h_A) tại T_HW - 0,4(L/G) (T_HW - T_CW);

Δh₄ là giá trị của (h_M-h_A) tại T_HW - 0,1(L/G) (T_HW - T_CW).

Các giá trị cho entanpy, h_M và h_HA, có thể được lấy từ các bảng trong Phụ lục D hoặc được tính cho áp suất riêng phần của không khí hoặc độ cao địa điểm sử dụng chương trình được cung cấp.

9.3.4.4  Xác định hiệu suất lưu lượng của tháp

Điểm đại diện các giá trị của L/G và KαV/L được tính từ dữ liệu thử nghiệm phải được vẽ đồ thị trên biểu đồ đặc tính tháp của nhà sản xuất. Vẽ một đường cong qua điểm thử nghiệm của cùng định dạng và song song với bản gốc được cung cấp bởi nhà sản xuất. Một cách thay thế, các điểm trên đường cong này có thể được tính toán bởi công thức (34). Giao điểm của đặc tính thử nghiệm này với đường cong tiếp cận theo thiết kế xác định giá trị của chỗ giao nhau (L/G)_i tại điểm mà tháp có nhiệt độ nước lạnh vận hành ở điều kiện thiết kế. Nhiệt dung tháp, theo phần trăm của lượng nước thiết kế, là tỷ số của “hệ số chặn” (L/G)_i với giá trị thiết kế (L/G)_d, nhân với 100.

Nếu nhiều đường đặc tính được đưa ra, giá trị theo thiết kế này (L/G) sẽ được điều chỉnh để phù hợp với đường đặc tính cho các điều kiện thử nghiệm.

9.3.4.5  Nhiều khoảng thời gian thử nghiệm có hiệu lực

Khi có nhiều kết quả thời gian thử nghiệm có hiệu lực được lấy trung bình, công thức (35) được áp dụng.

9.3.4.6  Tính tuân thủ

Tháp sẽ đạt được các điều kiện đảm bảo nếu:

Trong đó I_CAP = 0, trừ khi có các quy định khác trong hợp đồng.

9.3.5  Tháp giải nhiệt thông gió tự nhiên, kiểu hở - Phương pháp đường cong tính năng

Tính năng của các tháp giải nhiệt thông gió tự nhiên được đánh giá từ các dữ liệu sử dụng phương pháp đường cong biểu diễn tính năng. Định dạng cho các đường cong theo yêu cầu và dữ liệu được mô tả trong 5.3.2, 5.3.5 và 5.3.9. Một ví dụ của phương pháp này được đưa ra tại Phụ lục H.

9.3.5.1  Đánh giá hiệu suất lưu lượng

Tính năng tháp giải nhiệt có thể được đánh giá theo điều kiện của hiệu suất lưu lượng dòng chảy nơi mà tính năng đo được diễn tả bằng tỷ lệ phần trăm của lưu lượng dự đoán bởi dữ liệu của nhà sản xuất cho các điều kiện thử nghiệm đo được.

9.3.5.1.1  Xác định lưu lượng dòng chảy thử nghiệm hiệu chỉnh

Lưu lượng dòng chảy thử nghiệm đo được được sử dụng trực tiếp trong việc đánh giá. Không cần thiết có các hiệu chỉnh.

9.3.5.1.2  Xác định lưu lượng dự đoán

Đường đặc tính của nhà sản xuất được vẽ đồ thị chéo để xác định lưu lượng dòng dự đoán cho các điều kiện thử nghiệm đo được. Sử dụng nhiệt độ bầu ướt thử nghiệm, độ ẩm tương đối, và hiệu nhiệt độ nước vào ra, một đồ thị chéo được chuẩn bị liên quan đến nhiệt độ nước rời tháp đối với lưu lượng nước của nước tuần hoàn. Ghi biểu đồ chéo này tại nhiệt độ thử nghiệm nước lạnh đã hiệu chỉnh (T_{CW, corr}) và từ giao điểm với đường cong, xác định lưu lượng nước dự đoán cho các điều kiện thử nghiệm đo được.

9.3.5.1.3  Xác định hiệu suất lưu lượng tháp

Năng suất của tháp, C_CAP, biểu diễn trong tỷ lệ phần trăm của dòng tuần hoàn theo thiết kế, sau đó được tính toán theo công thức (37).

9.3.5.1.4  Nhiều khoảng thời gian thử nghiệm có hiệu lực

Nơi có nhiều kết quả thời gian thử nghiệm có hiệu lực được đánh giá, nhiệt dung trung bình của các thử nghiệm có hiệu lực được tính toán sử dụng công thức (38).

9.3.5.1.5  Tính tuân thủ

Tháp đạt điều kiện được đảm bảo nếu:

Trong đó I_CAP = 0, trừ khi có các quy định khác trong hợp đồng.

9.3.5.2  Đánh giá bởi sai lệch hiệu nhiệt độ ướt

Một cách thay thế, tính năng tháp giải nhiệt có thể được đánh giá trong các điều kiện của sai lệch hiệu nhiệt độ ướt, hiệu số giữa nhiệt độ nước lạnh hiệu chỉnh và nhiệt độ nước lạnh dự đoán bởi dữ liệu nhà sản xuất. Sự so sánh này có thể được hoàn thành tại các điều kiện thử nghiệm đo được hoặc tại các điều kiện theo thiết kế. Tuy nhiên, khi một điểm phạt được ghi rõ theo hợp đồng như một hàm số của các bậc sai số, đánh giá phải được làm theo các giá trị thiết kế theo 9.3.5.2.2 dưới đây.

9.3.5.2.1  Nhiệt độ nước rời tháp dự đoán tại các điều kiện thử nghiệm đo được

Sử dụng đồ thị chéo cuối cùng được phát triển trong 9.3.5.1.2 liên quan đến nhiệt độ nước lạnh tới tỷ lệ tuần hoàn nước, ghi đồ thị tại dòng chảy thử nghiệm đã chỉnh sửa, như được xác định trong 9.3.5.1, và chiều một đường thẳng đứng để giao với đường biểu diễn. Đọc giá trị nhiệt độ nước lạnh dự đoán (T_CW,pred) tại giao điểm.

9.3.5.2.1.1  So sánh với nhiệt độ nước lạnh đo được

So sánh giá trị nhiệt độ nước lạnh thử nghiệm hiệu chỉnh (T_{CW, corr}) với nhiệt độ nước lạnh dự đoán (T_CW,pred) được xác định ở trên thì sai lệch hiệu nhiệt độ ướt (ΔT_App) bằng:

9.3.5.2.2  Sai lệch hiệu nhiệt độ ướt tại các điều kiện theo thiết kế

Để xác định sai lệch hiệu nhiệt độ ướt tại các điều kiện theo thiết kế, trước tiên xác định nhiệt dung tháp theo mô tả trong mục 9.3.5.1.3. Sau đó, sử dụng các Đường đặc tính của nhà sản xuất, xây dựng một đồ thị của nhiệt độ nước ra như hàm số của nhiệt dung tháp cho dải thiết kế, độ ẩm tương đối và nhiệt độ bầu ướt. Một phương thức phù hợp bao gồm, trước tiên, ghi các đường cong của nhà sản xuất tại nhiệt độ bầu ướt theo thiết kế và xác định nhiệt độ nước lạnh tại dải thiết kế và độ ẩm tương đối cho từng lưu lượng. Sử dụng những dữ liệu này, chuẩn bị một biểu đồ chéo liên quan đến nhiệt độ nước lạnh đối với giá trị nghịch đảo thập phân của phần trăm tỷ lệ tuần hoàn nước (ví dụ, 90 % dòng chảy cân bằng với 111,11 % nhiệt dung, 110 % dòng chảy cân bằng với 90,91 % nhiệt dung). Ghi đồ thị này tại nhiệt dung tháp như được xác định trong 9.3.5.1.3 và chiếu đường thẳng đứng để giao cắt với đường cong. Tại giao điểm, đọc nhiệt độ nước lạnh được dự đoán (T_CW,pred) của tháp tại công suất thử nghiệm.

9.3.5.2.2.1  So sánh với nhiệt độ nước lạnh thiết kế

So sánh nhiệt độ nước lạnh dự đoán (T_CW,pred) được xác định ở trên với giá trị thiết kế cho nhiệt độ nước lạnh (T_CW,d) với sai lệch hiệu nhiệt độ ướt (ΔT_App) bằng:

9.3.5.2.3  Nhiều khoảng thời gian thử nghiệm có hiệu lực

Khi dữ liệu từ nhiều khoảng thời gian thử nghiệm có hiệu lực được sử dụng để đánh giá tính năng tháp, sai lệch hiệu nhiệt độ ướt cho các thử nghiệm riêng lẻ được lấy giá trị trung bình bằng công thức (42).

CHÚ THÍCH: Nếu có bất kỳ sai lệch đáng kể giữa các điều kiện vận hành cho từng thử nghiệm có hiệu lực (như có thể trong trường hợp nếu các thử nghiệm có hiệu lực được thực hiện trong các ngày khác nhau), thì các sai lệch hiệu nhiệt độ ướt riêng lẻ có thể được đánh giá tại điều kiện thử nghiệm theo thiết kế, chứ không phải điều kiện thử nghiệm đo được.

9.3.5.2.4  Tính tuân thủ

Điều kiện đảm bảo đạt được nếu:

ΔT_App - I_TEMP ≤ 0

Trong đó I_TEMP = 0, trừ khi được chỉ rõ khác biệt trong hợp đồng.

9.3.6  Tháp ướt/khô (kiểu hở) - Phương pháp đường đặc tính

Tính năng của tháp giải nhiệt hở - kín, ướt/khô được đánh giá bởi phương pháp Đường đặc tính, với kết quả được biểu diễn trong điều kiện năng suất làm lạnh nước hoặc sai lệch hiệu nhiệt độ ướt. Các định nghĩa “ướt” và “khô” chỉ các yếu tố thiết bị trao đổi nhiệt không bay hơi hoặc bay hơi riêng rẽ liên quan tới dạng này của tháp giải nhiệt. Định dạng của đường cong và dữ liệu dạng bảng theo yêu cầu trong 5.3.3, 5.3.5 và 5.3.9. Một ví dụ của phương pháp đánh giá này được đưa ra tại Phụ lục I.

9.3.6.1  Đánh giá bởi hiệu suất lưu lượng

Tính năng tháp giải nhiệt có thể được đánh giá theo điều kiện của hiệu suất lưu lượng dòng chảy nơi tính năng đo được diễn tả bằng tỷ lệ phần trăm của lưu lượng dòng dự đoán bởi dữ liệu của nhà sản xuất cho các điều kiện thử nghiệm đo được.

9.3.6.1.1  Xác định lưu lượng dòng dự đoán

Đường đặc tính của nhà sản xuất được vẽ đồ thị chéo để xác định lưu lượng dòng dự đoán cho các điều kiện thử nghiệm đo được. Sử dụng nhiệt độ thử nghiệm bầu ướt, độ ẩm tương đối, và hiệu nhiệt độ nước vào ra, một đồ thị chéo được chuẩn bị liên quan đến nhiệt độ nước ra đối với lưu lượng của nước tuần hoàn. Phương thức giống với cho cá tháp hở trừ một bước trung gian được yêu cầu đồ thị chéo của độ ẩm tương đối tại nhiệt độ bầu ướt và hiệu nhiệt độ nước vào ra không đổi. Từ đồ thị này, lưu lượng dòng dự đoán của nước tuần hoàn được xác định tại nhiệt độ nước ra thử nghiệm.

9.3.6.1.2  Xác định lưu lượng thử hiệu chỉnh

Đối với các cấu hình tháp ướt/khô nơi mà một quạt đơn di chuyển không khí qua cả vùng ướt và khô, lưu lượng dòng chảy thử nghiệm hiệu chỉnh được xác định từ công thức (23) sử dụng quy trình được diễn tả tại 9.3.3.1.2 để xác định khối lượng riêng của không khí đi vào quạt.

Đối với trường hợp đặc biệt nơi các quạt riêng rẽ được sử dụng để di chuyển không khí qua các đoạn ướt và khô của một tháp đơn, hoặc qua các tháp ướt và khô riêng rẽ, công thức (45) được sử dụng:

9.3.6.1.3  Xác định năng suất của tháp

Năng suất của tháp, C_CAP, biểu diễn trong tỷ lệ phần trăm của dòng tuần hoàn theo thiết kế, sau đó được tính toán theo công thức (24).

9.3.6.1.4  Nhiều khoảng thời gian thử nghiệm có hiệu lực

Nơi có nhiều kết quả thời gian thử nghiệm có hiệu lực được lấy trung bình, công thức (46) được sử dụng.

9.3.6.1.5  Tính tuân thủ

Tháp sẽ đạt điều kiện đảm bảo nếu:

Trong đó I_CAP = 0, trừ khi được chỉ rõ khác biệt trong hợp đồng.

9.3.6.2  Đánh giá bởi sai lệch hiệu nhiệt độ ướt

Một cách thay thế, tính năng tháp giải nhiệt có thể được đánh giá trong các điều kiện của sai lệch hiệu nhiệt độ ướt, hiệu số giữa nhiệt độ nước lạnh hiệu chỉnh và nhiệt độ nước lạnh dự đoán bởi dữ liệu nhà sản xuất. Sự so sánh này có thể được hoàn thành tại các điều kiện thử nghiệm đo được hoặc tại các điều kiện theo thiết kế. Tuy nhiên, khi một điểm phạt được ghi rõ theo hợp đồng như một hàm số của các bậc sai số, đánh giá sẽ được làm theo các giá trị thiết kế theo 9.3.5.2.2 dưới đây.

9.3.6.2.1  Nhiệt độ nước được dự đoán tại các điều kiện thử nghiệm đo được

Sử dụng đồ thị chéo cuối cùng được phát triển trong 9.3.6.1.1 liên quan đến nhiệt độ nước lạnh tới tỷ lệ tuần hoàn nước, ghi đồ thị tại dòng chảy thử nghiệm đã được chỉnh sửa, như được xác định trong 9.3.6.1.2, và chiều một đường thẳng đứng để giao cắt với đường biểu diễn. Đọc giá trị cho nhiệt độ nước lạnh được dự đoán (T_{CW, pred}) tại giao điểm.

9.3.6.2.1.1  So sánh với nhiệt độ nước lạnh đo được

So sánh giá trị nhiệt độ nước lạnh thử nghiệm hiệu chỉnh (T_{CW, corr}) với nhiệt độ nước lạnh dự đoán (T_CW,pred) được xác định ở trên thì sai lệch hiệu nhiệt độ ướt (ΔT_App) bằng:

9.3.6.2.2  Sai lệch hiệu nhiệt độ ướt tại các điều kiện theo thiết kế

Để xác định sai lệch hiệu nhiệt độ ướt tại các điều kiện theo thiết kế, trước tiên xác định nhiệt dung tháp theo mô tả trong 9.3.6.1. Sau đó, sử dụng các đường đặc tính của nhà sản xuất, phát triển một đồ thị của nhiệt độ nước ra như một hàm số của công suất tháp cho dải nhiệt theo thiết kế và nhiệt độ bầu ướt. Một phương thức phù hợp bao gồm: trước tiên ghi các đường cong biểu của nhà sản xuất tại nhiệt độ bầu ướt theo thiết kế và nhiệt độ nước lạnh xác định tại dải thiết kế cho từng lưu lượng. Sử dụng dữ liệu này, chuẩn bị một biểu đồ chéo liên quan đến nhiệt độ nước lạnh đối với giá trị nghịch đảo thập phân của phần trăm tỷ lệ tuần hoàn nước (ví dụ, 90 % dòng chảy cân bằng với 111,11 % nhiệt dung, 110 % dòng chảy cân bằng với 90,91 % nhiệt dung). Ghi đồ thị này tại nhiệt dung tháp như được xác định trong 9.3.6.1.3 và chiếu đường thẳng đứng để giao cắt với đường cong. Tại giao điểm, đọc nhiệt độ nước lạnh dự đoán (T_CW,pred) của tháp tại nhiệt dung thử nghiệm.

9.3.6.2.2.1  So sánh với nhiệt độ nước lạnh theo thiết kế

So sánh nhiệt độ nước lạnh dự đoán (T_CW,pred) được xác định dựa trên giá trị theo thiết kế cho nhiệt độ nước lạnh (T_CW,d) với sai lệch hiệu nhiệt độ ướt (ΔT_App) bằng:

9.3.6.2.3  Nhiều khoảng thời gian thử nghiệm có hiệu lực

Khi có nhiều kết quả thời gian thử nghiệm có hiệu lực để lấy giá trị trung bình, công thức (50) được sử dụng

9.3.6.2.4  Tính tuân thủ

Tháp sẽ đạt điều kiện đảm bảo nếu:

Trong đó I_TEMP = 0, trừ khi có các quy định khác trong hợp đồng.

9.3.7  Tháp giải nhiệt thông gió cơ khí, kiểu kín - Phương pháp đường đặc tính

Tính năng của các tháp giải nhiệt kín được đánh giá từ dữ liệu thử nghiệm sử dụng phương pháp đường cong tính năng. Định dạng của các đường cong biểu diễn theo yêu cầu và dữ liệu dạng bảng được đề xuất trong 5.3.2, 5.3.5 và 5.3.9. Một ví dụ của phương pháp đánh giá này được đưa ra tại Phụ lục K.

9.3.7.1  Đánh giá bởi hiệu suất lưu lượng

Tính năng tháp giải nhiệt có thể được đánh giá theo điều kiện của nhiệt dung dòng chảy nơi tính năng đo được diễn tả bằng tỷ lệ phần trăm của lưu lượng dòng dự đoán bởi dữ liệu của nhà sản xuất cho các điều kiện thử nghiệm đo được.

9.3.7.1.1  Xác định lưu lượng thử nghiệm hiệu chỉnh

Lưu lượng thử nghiệm hiệu chỉnh được biến đổi từ công thức (23), thay thế lưu lượng của lưu chất làm việc cho dòng chảy tái tuần hoàn của tháp hở và một số mũ (Z) được cung cấp bởi nhà sản xuất như diễn tả dưới đây. Qui trình mô tả trong 9.3.7.1.2 được sử dụng để xác định khối lượng riêng của không khí đi vào quạt.

9.3.7.1.2  Xác định khối lượng riêng không khí đi vào quạt

Khối lượng riêng không khí đi vào quạt được ước lượng như sau:

a) Sử dụng các giá trị thử nghiệm đo được của nhiệt độ bầu khô của không khí vào (T_DB,t) và nhiệt độ bầu ướt đi vào (T_Wc,t), xác định các đặc tính nhiệt ẩm của không khí vào tại áp suất cột áp của địa điểm thử nghiệm từ dữ liệu tại Phụ lục D. Đối với các tháp giải nhiệt thông gió cưỡng bức, khối lượng riêng này có thể được sử dụng trực tiếp cho (ρ_A,t) trong công thức (37). Đối với các tháp giải nhiệt kiểu hút gió, tiếp tục với 9.3.7.1.2 b) tới 9.3.7.1.2 d).

b) Sử dụng các điều kiện thử nghiệm đo được liên quan với công thức (37), ước lượng độ tăng entanpy của không khí thổi qua tháp (Δh_A,t) và giải bài toán về sự thay đổi enthanpy trong điều kiện thể tích riêng (v_A2,t), sau khi thay toàn bộ điều kiện đã biết và đơn giản hóa, trở thành:

c) Xác định entanpy của không khí rời tháp (h_A2,t) như sau:

d) Tại điểm này, nhiệt độ không khí rời tháp được giả định và là giá trị được liên kết cho thể tích riêng của khí bão hòa tại nhiệt độ đó (v_A2,t) được thay thế trong Δh_A,t và công thức giải cho h_A2,t Giá trị được tính toán này cho enthanpy sau đó được so sánh với enthanpy thực tế đối với không khí bão hòa tại nhiệt độ giả định và quá trình lặp lại với một nhiệt độ không khí giả định mới cho đến khi giá trị tính toán gần khớp với giá trị thực. Sau đó khối lượng riêng của không khí bão hòa tại nhiệt độ đó được sử dụng cho khối lượng riêng (ρ_A,t) trong công thức (36).

9.3.7.1.3  Xác định lưu lượng dự đoán

Các đường cong đặc tính của nhà sản xuất được vẽ đồ thị chéo tại các điều kiện thử nghiệm để xác định lưu lượng của lưu chất làm việc dự đoán tại các điều kiện thử nghiệm đo được. Một phương thức phù hợp bao gồm việc chuẩn bị trước tiên một biểu đồ chéo, dựa trên nhiệt độ bầu ướt thử nghiệm, liên quan đến hiệu nhiệt độ nước vào ra tới nhiệt độ lưu chất lạnh hoạt động với lưu lượng dòng chảy ba lưu chất làm việc như các thông số. Từ nhóm đường cong này, chuẩn bị một đồ thị chéo thứ hai, dựa trên hiệu nhiệt độ nước vào ra thử nghiệm, bao gồm một đường cong đơn liên quan đến nhiệt độ lưu chất làm việc lạnh đối với tỷ lệ tuần hoàn lưu chất làm việc. Ghi đường cong cuối cùng tại nhiệt độ thử nghiệm lưu chất làm việc lạnh và từ giao điểm với đường cong, xác định lưu lượng lưu chất làm việc dự đoán tại các điều kiện thử nghiệm.

9.3.7.1.4  Xác định năng suất của tháp

Năng suất của tháp, C_CAP, biểu diễn bằng tỷ lệ phần trăm của lưu lượng lưu chất làm việc theo thiết kế, sau đó được tính toán theo công thức (24) thay thế lưu lượng lưu chất làm việc thay cho nước tuần hoàn của tháp hở

9.3.7.1.5  Nhiều khoảng thời gian thử nghiệm có hiệu lực

Khi có nhiều kết quả thời gian thử nghiệm có hiệu lực được lấy trung bình, công thức (56) được sử dụng.

9.3.7.1.6  Tính tuân thủ

Tháp đạt được điều kiện đảm bảo nếu:

Trong đó I_CAP = 0, trừ khi có các quy định khác trong hợp đồng.

9.3.7.2  Đánh giá bởi sai lệch hiệu nhiệt độ ướt

Tính năng tháp giải nhiệt kín có thể được đánh giá một cách khác bằng sai lệch hiệu nhiệt độ ướt, hiệu số giữa nhiệt độ lưu chất lạnh làm việc đo được và nhiệt độ lưu chất lạnh làm việc dự đoán bởi dữ liệu nhà sản xuất. Sự so sánh này có thể được thực hiện tại các điều kiện thử nghiệm đo được hoặc tại các điều kiện theo thiết kế. Tuy nhiên, khi một điểm phạt được ghi rõ theo hợp đồng như một hàm số của các bậc sai số, đánh giá sẽ được làm theo các giá trị thiết kế trong 9.3.7.2.2 dưới đây.

9.3.7.2.1  Nhiệt độ lưu chất lạnh dự đoán tại các điều kiện thử nghiệm

Sử dụng đồ thị chéo cuối cùng được xây dựng trong 9.3.7.2.1 liên quan đến nhiệt độ lưu chất lạnh hoạt động tới tỷ lệ tuần hoàn lưu chất làm việc, ghi đồ thị tại dòng chảy thử nghiệm đã được chỉnh sửa, như được xác định trong 9.3.7.1.1, và chiều một đường thẳng đứng giao với đường biểu diễn. Đọc giá trị cho nhiệt độ lưu chất lạnh hoạt động tương ứng với điểm tại giao điểm.

9.3.7.2.1.1  So sánh với nhiệt độ lưu chất lạnh làm việc đo được

So sánh giá trị nhiệt độ thử nghiệm đo được của lưu chất lạnh (T_CPF,t) với nhiệt độ lưu chất lạnh được dự đoán (T_CPF,pred) được xác định ở trên thì sai lệch hiệu nhiệt độ ướt (ΔT_App) bằng:

9.3.7.2.2  Sai lệch hiệu nhiệt độ ướt tại các điều kiện thiết kế

Để xác định sai lệch hiệu nhiệt độ ướt tại các điều kiện thiết kế, trước tiên, xác định nhiệt dung tháp theo mô tả trong 9.3.7.1. Sau đó, sử dụng các đường cong biểu diện tính năng của nhà sản xuất, phát triển một đồ thị của nhiệt độ lưu chất làm việc đi ra như một hàm số của công suất tháp cho dải nhiệt theo thiết kế và nhiệt độ bầu ướt. Một phương thức phù hợp bao gồm: trước tiên ghi các đường cong biểu của nhà sản xuất tại nhiệt độ bầu ướt theo thiết kế và nhiệt độ lưu chất lạnh hoạt động xác định tại dải thiết kế cho từng lưu lượng dòng. Sử dụng những dữ liệu này, chuẩn bị một biểu đồ chéo liên quan đến nhiệt độ lưu chất lạnh đối với giá trị nghịch đảo thập phân của phần trăm tỷ lệ tuần hoàn nước (ví dụ, 90 % dòng chảy cân bằng với 111,11 % hiệu suất lưu lượng, 110 % dòng chảy cân bằng với 90,91 %). Ghi đồ thị này tại nhiệt dung tháp như được xác định tại 9.3.7.1.3 và chiếu đường thẳng đứng để giao cắt với đường cong. Tại giao điểm, đọc nhiệt độ lưu chất làm việc lạnh được dự đoán (T_CPF,pred) của tháp tại công suất thử nghiệm.

9.3.6.2.2.1  So sánh với nhiệt độ nước lạnh theo thiết kế

So sánh nhiệt độ nước lạnh được dự đoán (T_CW,pred) được xác định dựa trên giá trị theo thiết kế cho nhiệt độ nước lạnh (T_CW,d) với sai lệch hiệu nhiệt độ ướt (ΔT_App) bằng:

9.3.6.2.3  Nhiều khoảng thời gian thử nghiệm có hiệu lực

Khi có nhiều kết quả thời gian thử nghiệm có hiệu lực để lấy giá trị trung bình, công thức (60) được sử dụng.

CHÚ THÍCH: Nếu có bất kỳ sai lệch lớn giữa các điều kiện vận hành đối với giai đoạn thử nghiệm hiệu lực (chẳng hạn trong trường hợp các thử nghiệm hiệu lực được tiến hành trong các ngày khác nhau), sai lệch hiệu nhiệt độ ướt riêng lẻ được đánh giá tại thiết kế, không phải điều kiện thử nghiệm đo được.

9.3.7.2.4  Tính tuân thủ

Điều kiện đảm bảo đạt được nếu:

Trong đó I_TEMP = 0, trừ khi được chỉ rõ một cách khác biệt trong hợp đồng.

9.3.7.3  Các tháp giải nhiệt kín ướt/khô sử dụng một chế độ vận hành ướt hoặc khô

Nếu các yêu cầu của vận hành và cài đặt kiểm soát được chỉ rõ bởi nhà sản xuất được đáp ứng trong quá trình thử nghiệm, các phương thức được chỉ rõ trong 9.3.7.2 và sau đây có thể được áp dụng.

9.4  Đánh giá thử nghiệm tính năng nhiệt được mở rộng (áp dụng được cho tháp giải nhiệt thông gió tự nhiên, chỉ khi được yêu cầu theo hợp đồng)

9.4.1  Phương pháp luận

Kết quả thử nghiệm bao gồm một xác minh thực tế ảnh hưởng của gió tới các tính năng tháp (xem 8.2). Với từng khoảng thời gian thử nghiệm có hiệu lực, tính toán hiệu số giữa hiệu nhiệt độ ướt đo được và hiệu nhiệt độ ướt đảm bảo được điều chỉnh theo các điều kiện thời gian thử nghiệm, sử dụng dữ liệu được cung cấp bởi nhà sản xuất (xem 5.3.8 và 5.3.9).

Sau đó các khoảng thời gian thử nghiệm có hiệu lực được xếp nhóm với nhau thành n lớp như một hàm số của vận tốc gió tham khảo tại 10 m trong thời gian thử nghiệm. Trong từng trường hợp, tính toán giá trị trung bình sai lệch hiệu nhiệt độ ướt.

Các kết quả thử nghiệm cuối cùng là sai lệch hiệu nhiệt độ ướt trung bình trọng số, các kết quả đo từ trọng số sai lệch hiệu nhiệt độ ướt trung bình cho từng lớp gió (các hệ số trọng lượng sẽ được chỉ rõ theo hợp đồng, xem 5.3.8).

Vì hơn 300 khoảng thời gian thử nghiệm có hiệu lực được yêu cầu, sử dụng biểu đồ cột không thích hợp, vì vậy tính toán bằng máy tính sử dụng các phương trình đặc tính Merkel (Viện Tháp giải nhiệt - CTI) được đề xuất. Chỉ có đánh giá bởi sai lệch hiệu nhiệt độ ướt được đề nghị.

9.4.2  Hiệu nhiệt độ ướt được đảm bảo thời gian thử nghiệm

Một giá trị hiệu nhiệt độ ướt được đảm bảo (điều chỉnh theo các điều kiện thử nghiệm) được tính toán cho từng khoảng thời gian thử nghiệm có hiệu lực.

9.4.2.1  Các phương trình đặc tính của tháp giải nhiệt

Các hệ số được cung cấp bởi nhà sản xuất tại thời gian đưa ra đấu thầu (xem 5.3.8). Trong trường hợp các thử nghiệm được chấp nhận, các hệ số theo hợp đồng.

Công thức vận hành:

Công thức dòng không khí:

9.4.2.2  Đơn giản hóa các giả định

a) Không khí nóng ở trạng thái bão hòa.

b) Sự thay đổi trong lưu lượng nước đi qua tháp giải nhiệt được kiểm tra trong cân bằng năng lượng. Nhiệt truyền ở đầu ra là L x C_p (t_h - t_c) và entanpy của không khí nóng là:

9.4.2.3  Tính toán KαV/L

Giá trị của KαV/L được sử dụng để tính toán hiệu nhiệt độ ướt đảm bảo thời gian thử nghiệm. Sử dụng các giả định trong 9.4.2.2, KαV/L được để tính toán giữa lối vào khối đệm và đầu ra từ

Trong đó, γ là một hệ số điều chỉnh phụ thuộc vào loại thiết bị, được định nghĩa tại Phụ lục E.

Qui tắc Simpson có thể được sử dụng để tính tích phân trên. Trong tiêu chuẩn này, qui tắc tính tích phân 8 điểm được sử dụng theo công thức (66):

Enthalpy của không khí phải được biểu diễn dưới dạng biểu thức cơ học và là hàm của các giá trị đo. Các biểu thức này được trình bày trong Phụ lục D.

9.4.2.4  Tính toán của nhiệt độ chênh lệch đảm bảo theo khoảng thời gian thử nghiệm, a_pr,guar

Chênh lệch đảm bảo được hiệu chỉnh theo các điều kiện thử nghiệm: lưu lượng dòng nước, hiệu nhiệt độ nước vào ra, nhiệt độ không khí ướt đi vào, vận tốc gió, áp suất khí quyển và độ ẩm tương đối.

a) Lưu lượng khối không khí khô được điều chỉnh và khối lượng riêng của không khí nóng được tính toán bởi các xấp xỉ liên tiếp sử dụng công thức (2) và công thức (3) và biểu thức của C_f (xem 5.3.8).

b) KαV/L sẽ được tính toán từ công thức (34) và biểu thức của C (xem 5.3.8).

c) Nhiệt độ ước lạnh đảm bảo được điều chỉnh sau đó được thu được bằng những xấp xỉ liên tiếp như được minh họa tại Hình I.1.

d) Chênh lệch đảm bảo khoảng thời gian thử nghiệm, a_pr,guar, là hiệu số giữa nhiệt độ nước lạnh đảm bảo và nhiệt độ không khí ướt đi vào trung bình theo khoảng thời gian thử nghiệm.

9.4.3  Chênh lệch đo được theo khoảng thời gian thử nghiệm, a_pr,tp

Đối với từng khoảng thời gian thử nghiệm có hiệu lực, đó là hiệu số giữa giá trị nhiệt độ nước lạnh được hiệu chỉnh trung bình và nhiệt độ không khí ướt đi vào trung bình.

9.4.4  Sai lệch theo khoảng thời gian thử nghiệm, Δa_pr,tp

Đối với từng khoảng thời gian thử nghiệm có hiệu lực, đó là hiệu số giữa hiệu nhiệt độ ướt đo được và hiệu nhiệt độ ướt đảm bảo, như sau:

9.4.5  Kết quả thử nghiệm - “Sai lệch hiệu nhiệt độ ướt trung bình có trọng số”, Δa_pr

Đánh giá thử nghiệm tính năng nhiệt mở rộng yêu cầu thực hiện ít nhất 300 khoảng thời gian thử nghiệm có hiệu lực.

9.4.5.1  Phân loại khoảng thời gian thử nghiệm

Các khoảng thời gian thử nghiệm và các sai lệch hiệu nhiệt độ ướt tương ứng được lập nhóm với nhau thành n cấp (n ≤ 5) như là một hàm của vận tốc gió trung bình thời gian thử nghiệm tại 10 m trong suốt thời gian thử nghiệm, như sau:

a) Cấp 1: 0 ≤ V10 < 2 m/s khoảng thời gian thử nghiệm m1;

b) Cấp: 2 ≤ V10 < 4 m/s khoảng thời gian thử nghiệm m2;

c) Cấp 3: 4 ≤ V10 < 6 m/s khoảng thời gian thử nghiệm m3;

d) Cấp 4: 6 ≤ V10 < 8 m/s khoảng thời gian thử nghiệm m4;

e) Cấp 5: 8 ≤ V10 < 10 m/s khoảng thời gian thử nghiệm m5.

Khoảng cách của từng cấp là 2 m/s.

Số lượng các cấp và hệ số trọng lượng của từng nhóm được chỉ rõ theo hợp đồng, hiểu rằng nếu n < 5, các nhóm coi rằng bao gồm nhóm đầu tiên và liên tiếp.

CHÚ THÍCH: Các giá trị được ghi rõ của các cáp thực tế bố trí vận tốc trung bình tối thiểu cho một khoảng thời gian thử nghiệm để có hiệu lực. Ví dụ, nếu n = 3, V10 < 6 m/s cho bất kì khoảng thời gian thử nghiệm nào có hiệu lực.

9.4.5.2  Số lượng chu thử nghiệm có hiệu lực trong một cấp

a) Chỉ các cấp được lấp đầy với đủ số lượng của các khoảng thời gian thử nghiệm có giá trị mới được xét đến; một phân nhóm bao gồm bốn khoảng thời gian thử nghiệm có hiệu lực hoặc ít hơn sẽ được coi là chưa được lấp đầy.

b) Nếu một cấp chưa đầy, hệ số trọng lượng tương ứng với nhóm được lấp đầy phải được hiệu chỉnh vì thế tổng của chúng đạt 100 %, bởi có liên quan đến lượng ban đầu của mỗi phân nhóm lấp đầy/hoàn thành.

c) Đối với từng cấp gió được lấp đầy, các khoảng thời gian thử nghiệm hiệu lực có thể được chia làm hai nhóm, được cung cấp số lượng các khoảng thời gian thử nghiệm trong cả hai nhóm vượt quá 30 % của tổng số lượng các khoảng thời gian thử nghiệm nhóm gió (nếu không, toàn bộ các khoảng thời gian thử nghiệm của một lớp gió được coi như một nhóm): ghi nhiệt độ không khí ướt đi vào tăng lên trong chu kì và nhiệt độ không khí ướt đi vào giảm trong chu kì (so sánh giá trị ghi đầu và cuối của chu kì).

9.4.5.3  Tính toán sai lệch hiệu nhiệt độ ướt trung bình của cấp, Δa_pr,i

Một sai lệch được tính toán cho từng cấp.

a) Nếu cấp được chia làm hai nhóm, bao gồm các khoảng thời gian thử nghiệm m_i,1 và m_i,2 (m_i,1 + m_i,2 = m_i):

b) Nếu tất cả các khoảng thời gian thử nghiệm của cấp được coi như một nhóm:

9.4.5.4  Tính toán sai số chênh lệch trung bình trọng số

Các hệ số trọng lượng ± n (xem 9.4.5.1) được giới thiệu.

9.4.5.5  Tính tuân thủ

Tháp sẽ đạt điều kiện đảm bảo nếu:

Trong đó I_TEMP = 0, trừ khi được chỉ rõ một cách khác biệt trong hợp đồng.

10  Báo cáo kết quả

10.1  Quy định chung

Sau khi hoàn thành thử nghiệm, các tờ phiếu kết quả thử nghiệm phải được xác nhận bởi các chữ kí của người đại diện của các bên tham gia vào thử nghiệm, có thể là nhà sản xuất, đơn vị mua thử nghiệm, và tổ chức thử nghiệm, từng người trong đó sẽ nhận một bản sao. Một xác định sơ bộ các kết quả thử cũng được chuẩn bị và phân phối tới các đại diện được ủy quyền của các bên tham gia thử nghiệm.

10.2  Báo cáo chính thức

Sau khi hoàn thành thử nghiệm, đơn vị thử nghiệm phải chuẩn bị và đưa ra cho các đơn vị tham gia bản báo cáo chính thức thử nghiệm của kết quả thử nghiệm tính năng, bao gồm:

a) Giải thích ngắn gọn về mục định của thử nghiệm, kết quả và kết luận;

b) Một danh sách các đơn vị tham gia thử nghiệm và mối quan hệ của họ trong dự án;

c) Một mô tả tháp giải nhiệt được thử nghiệm bao gồm các điều kiện thiết kế và kích thước cơ bản;

d) Một bản phác thảo lắp đặt chỉ rõ vị trí của các điểm đo đạc dòng nước và nhiệt độ cũng như các tòa nhà, vật cản hoặc thiết bị khác trong vùng lân cận gần nhất của tháp được thử nghiệm. Ghi chú riêng nên được tạo cho bất kì thiết bị hoặc các bộ phận xả nhiệt hoặc bay hơi trong vùng lân cận gần nhất của tháp;

e) Một mô tả của các thiết bị được sử dụng và bất kỳ phương pháp đo đạc nào mà không được thừa lệnh bởi quy định này;

f) Danh sách được đưa ra bởi nhà sản xuất cái mà được sử dụng để đánh giá thử nghiệm;

g) Một danh sách của dữ liệu thử nghiệm đo được, một bản tóm tắt các đo đạc được sử dụng để đánh giá thử nghiệm, các tính toán và phép tính thực hiện trong đánh giá thử nghiệm, và kết quả thử nghiệm và kết luận;

h) Tuyên bố của sự tuân thủ với các điều khoản của tiêu chuẩn này và, khi thích hợp, một bản mô tả những đối tượng này mà thử nghiệm tham chiếu từ các điều khoản của tiêu chuẩn này (nghĩa là TCVN 13050 (ISO 16345)).

10.3  Bảo mật

Thông tin về thử nghiệm phải có sẵn chỉ đối với đơn vị mua thử nghiệm, nhà sản xuất và tổ chức thử nghiệm. Không được phát tán thông tin mà không có sự đồng ý chính thức bằng văn bản của tất cả các bên tham gia thử nghiệm.

10.4  Các giới hạn

Sự gắn kết tới các giới hạn được đặt ra bởi tiêu chuẩn này lên nhiệt độ bầu ướt, nhiệt độ bầu khô, hiệu nhiệt độ nước vào ra, tuần hoàn lưu lượng nước tuần hoàn, v/v sẽ mang lại các kết quả với độ chính xác tương xứng với độ ổn định của các điều kiện thử nghiệm và tính chính xác của thiết bị được chỉ rõ cho các đo đạc. Khi các điều kiện thử nghiệm đi ra ngoài những giới hạn này, các sai số có thể được giới thiệu do một nhiều hơn các lý do sau (phù hợp với 4.4).

Công thức và/hoặc các đồ thị sử dụng để điều chỉnh dữ liệu thử nghiệm không thể cung cấp đầy đủ cho các ảnh hưởng của sai số trong từ thiết kế trong các biến số sau:

a) Tỷ lệ tuần hoàn nước;

b) Nhiệt độ nước;

c) Lưu lượng dòng khí;

d) Nhiệt độ không khí ướt;

e) Nhiệt độ không khí khô;

f) Gió mạnh và/hoặc giật có thể ảnh hưởng bất lợi tới tính năng tháp giải nhiệt;

g) Phân bố không khí và/hoặc nước thưa thớt tạo nên tính năng kém.

11  Thông số tính năng được công bố

Thuật ngữ “các thông số tính năng được công bố”, được sử dụng trong tiêu chuẩn này, có quan hệ các thông số tính năng nhiệt của các dòng sản phẩm tháp giải nhiệt (được trình bày dưới dạng bản in hoặc dữ liệu đầu ra máy tính) khi được làm cho có sẵn để dùng theo các đề nghị từ các chủ thầu, nhà phân phối, chuyên viên tư vấn, kỹ sư và chủ sở hữu cho việc lựa chọn thiết bị cho các ứng dụng. Các thông số tính năng được công bố cho tháp giải nhiệt thông gió cơ khí phải bao gồm các thông số tính năng được sắp đặt, các thông số tính năng ứng dụng, được diễn tả bằng công suất lưu lượng dòng chảy nước hoặc lưu chất làm việc tại kết hợp cụ thể của nước/lưu chất làm việc vào và đi ra, ở một kết hợp cụ thể của nhiệt độ nước/lưu chất làm việc đi vào và đi ra, nhiệt độ bầu khô và bầu ướt không khí đi vào, công suất quạt tiêu thụ.

Phụ lục A

(Quy định)

Thiết bị đo và phép đo

A.1  Hiệu chuẩn

A.1.1  Quy định chung

Toàn bộ các trang thiết bị đo được sử dụng trong quá trình thử nghiệm phải được hiệu chuẩn trước khi thử nghiệm. Hiệu chuẩn phải được thiết lập theo các chuẩn chính hoặc phụ được hiệu chuẩn bởi các tổ chức được công nhận, như tổ chức tiêu chuẩn hóa quốc gia, hoặc được lấy từ các giá trị được chấp nhận của các hằng số vật lý tự nhiên. Các thiết bị sẽ được hiệu chuẩn lại theo một kế hoạch định kỳ phù hợp cho từng thiết bị và các hồ sơ hiệu chuẩn đầy đủ sẽ được lưu giữ lại. Tần suất hiệu chuẩn tối thiểu được chỉ ra trong Bảng A.1. Một thiết bị cũng sẽ được hiệu chuẩn lại khi có hỏng hóc hoặc có nghi vấn về độ chính xác bởi bất kỳ nguyên nhân nào khác. Thêm vào đó, theo yêu cầu và chi phí của đơn vị mua thử nghiệm, bất kì và toàn bộ trang thiết bị đo được sử dụng trong một thử nghiệm có thể được hiệu chuẩn trước và/hoặc sau thử nghiệm.

Bảng A.1 - Tần suất hiệu chuẩn

A.1.2  Hồ sơ hiệu chuẩn

Tổ chức thử nghiệm phải có một quy trình dạng văn bản để hiệu chuẩn từng thiết bị, phải duy trì các hồ sơ thể hiện lịch sử hiệu chuẩn cho từng thiết bị, và sẵn sàng cung cấp theo yêu cầu của các bên tham gia thử nghiệm- Nhận dạng (ví dụ số seri) và vị trí của từng thiết bị riêng lẻ được sử dụng trong thử nghiệm phải được ghi chép lại và được đính kèm trong báo cáo thử nghiệm sao cho ngày và lịch sử hiệu chuẩn có thể tra lại.

A.2  Đo dòng chảy

A.2.1  Quy định chung

Toàn bộ thử nghiệm yêu cầu đo đạc lưu lượng nước tuần hoàn chính hoặc lưu lượng lưu chất làm việc. Việc đo đạc lưu lượng nước bổ sung và lưu lượng nước xả có thể cần thiết, phụ thuộc vào chế độ vận hành tháp trong quá trình thử nghiệm. Các lưu lượng nước sẽ được đo sử dụng bất kỳ phương pháp nào được chỉ rõ tại A.2.2. Phương pháp áp dụng và vị trí đo đạc sẽ phụ thuộc trên bản chất của việc cài đặt và tầm quan trọng của phép đo tới kết quả thử nghiệm.

A.2.2  Đo lưu lượng nước tái tuần hoàn/lưu chất làm việc

Lưu lượng của nước tái tuần hoàn/lưu chất làm việc động sẽ được đo tại điểm biên dạng dòng chảy phát triển hoàn toàn, ưu tiên ống dẫn vào tháp. Các trạm đo với các khoảng cách dòng xuống và lên không đủ sẽ tác động bất lợi đáng kể đến biên dạng dòng chảy và độ chính xác của phép đo, do vậy nên phải tuyệt đối tránh.

Thiết bị đo sẽ phải chính xác tới 1,0 % của giá trị đang được đo, với điều chỉnh và hiệu chỉnh cần thiết để tính tới yếu tố nhiệt độ và các đặc tính vật lý của chất lưu. Với những hiệu chuẩn như vậy, tổng bình quân sai số khi đo đạc lưu lượng dòng chảy nên trong khoảng từ 2,5 % tới 3 %. Các phương pháp và thiết bị đo phù hợp bao gồm ống Pitot (phương pháp ống nằm ngang), tấm đo đục lỗ (orifice plates), ống venturi, vòi, và các lưu lượng kế mà chứng minh khả năng đo lưu lượng dòng một cách hoàn toàn chính xác và đúng đắn. Những điều này bao gồm, nhưng không bị giới hạn, Coriolis, tua bin, từ thông kế, máy đo siêu âm thời gian thực, với các hệ thống liên kết điện tử. Thông tin chi tiết và có căn cứ của việc sử dụng các lưu lượng kế khác nhau được mô tả trong thư lục tài liệu tham khảo từ [1] tới [32].

Các lưu lượng kế, trong bất cứ trường hợp được cài đặt tạm thời hoặc lâu dài, sẽ được kiểm tra về sự phù hợp của kích thước và chức năng trước khi lắp đặt để thử nghiệm.

A.2.3  Đo lưu lượng dòng bổ sung và dòng xả

Nếu không phải dừng trong khoảng thời gian thử nghiệm, lưu lượng dòng bổ sung và dòng xả có thể được đo bởi một thiết bị đo độ chính xác lên tới 2,0 % của giá trị được đo. Với sự hiệu chuẩn như vậy, tổng bình quân sai số khi đo đạc dòng chảy nên trong khoảng từ 4,0 % tới 5,0 %.

A.3  Các phép đo nhiệt độ

A.3.1  Quy định chung

Đo đạc nhiệt độ sẽ được thực hiện sử dụng bất kì thiết bị đo hoặc các hệ thống thiết bị đạt các yêu cầu sau:

a) Các thiết bị hiển thị hoặc bộ ghi sẽ phải đảm bảo bước tăng không lớn hơn 0,1 °C và có thể đọc được tới ± 0,05 °C.

b) Các nguyên tố nhạy nhiệt độ sẽ phải chính xác tới ± 0,05 °C.

c) Các nguyên tố nhay nhiệt độ sẽ phải được đặt vị trí cẩn thận để đảm bảo đo đạc giá trị nhiệt độ thực trung bình của lưu chất đúng tại điểm của đo.

A.3.2  Nhiệt độ không khí ướt đi vào

Nhiệt độ không khí ướt đi vào sẽ được đo với các ẩm kế thông gió cơ khí, mỗi thiết bị phải đạt các yêu cầu sau:

a) Phần tử nhạy cảm nhiệt độ phải được bảo vệ khỏi ánh nắng mặt trời trực tiếp hoặc các nguồn nhiệt bức xạ đáng kể khác. Thiết bị bảo vệ phải trong khoảng 1 °C của nhiệt độ xung quanh bầu khô.

b) Phần tử nhạy cảm nhiệt độ phải được phủ bằng một bấc được làm ướt liên tục từ một bể của nước cất.

c) Nhiệt độ của nước cất được sử dụng để làm ướt bấc phải xấp xỉ nhiệt độ bầu ướt đang được đo đạc. Phương pháp này có thể đạt được trong thực tiễn bằng việc cho các bấc lưu thông phù hợp giữa nguồn nước cáp và phần tử nhạy cảm nhiệt độ.

d) Bấc sẽ lắp khít qua phần từ nhạy nhiệt độ và kéo dài thêm ít nhất 2 cm qua phần tử tới phần thân. Bấc phải được giữ sạch trong khi sử dụng.

e) Vận tốc không khí qua phần tử nhạy nhiệt độ sẽ phải được duy trì trong khoảng 3 m/s và 6 m/s.

Nhiệt độ không khí đi vào bầu ướt cũng sẽ được xác định với một phép đo của không khí đi vào bầu khô và của độ ẩm tương đối của không khí.

A.3.3  Ghi chỉ số thủ công

Đối với dữ liệu được ghi lại thủ công, ba quan sát liên tiếp tại các khoảng thời gian 10 s sẽ được lấy tại từng trạm đo, giá trị trung bình của các quan sát mà sẽ được coi là chỉ số nhiệt độ tại thời điểm đó, tại trạm thiết bị đo đó.

A.3.4  Nhiệt độ bầu khô của không khí đi vào

Nhiệt độ bầu khô đầu vào được đo bằng thông gió cơ khí, ẩm kế không bấc, mỗi thiết bị phải đạt các yêu cầu sau.

a) Thiết bị hiển thị và thiết bị ghi phải được đảm bảo với độ tăng không lớn hơn 0,1 °C.

b) Phần tử nhạy nhiệt độ sẽ phải chính xác tới ± 0,05 °C.

c) Phần tử nhạy nhiệt độ sẽ được bảo vệ khỏi ánh sáng mặt trời trực tiếp hoặc từ các nguồn nhiệt bức xạ đáng kể khác. Nhiệt độ của thiết bị bảo vệ sẽ trong khoảng 1 °C của nhiệt độ xung quanh bầu khô.

d) Trong trường hợp sử dụng đầu dò nhiệt độ bầu khô, thiết bị bảo vệ sẽ có thể khởi động tuần hoàn không khí gây ra từ tháp xung quanh đầu dò.

A.3.5  Môi trường xung quanh bầu khô

Nhiệt độ của không khí xung quanh bầu khô sẽ được đo, nếu bắt buộc, tại một cột khí tượng cố định cao 10 m, được đặt tại vị trí cách tháp ít nhất 300 m. Yêu cầu ít nhất một đầu đo nhưng ưu tiên sử dụng ba đầu đo. Các đầu đo sẽ được che chắn và bảo vệ khỏi mưa giống như được lắp đặt cho các mục đích khí tượng.

A.3.6  Gradien khí quyển (hút gió tự nhiên vã hút gió tự nhiên được trợ giúp bởi quạt)

Gradien khí quyển, nơi có thể đo đạc trực tiếp, sẽ được xác định bằng sử dụng nhiệt độ bầu khô, việc đo đạc được thực hiện với độ lớn không hơn 60 m theo chiều thẳng đứng sử dụng tháp khí tượng, phong vũ tính khí áp (tethersonde), hoặc các dụng cụ tương tự.

A.3.7  Độ chính xác đo đạc bầu

Khi đo nhiệt độ không khí đi vào bầu khô là đại diện cho phương pháp duy nhất của việc xác định các đặc tính vật lý của không khí đi vào trong tháp giải nhiệt thông gió cơ khí, độ chính xác của phép đo từ 1 °C tới 3 °C cho nhiệt độ trung bình bầu khô thường là chấp nhận được. Trong hầu hết các trường hợp, điều này có thể đạt được bằng các giá trị trung bình của một trạm đo riêng lẻ, hoặc với hầu hết hai trạm đo. Một ẩm kế hút khí cơ học của loại được miêu tả ở phía trên sẽ được sử dụng, với bấc được loại bỏ. Từng giá trị sẽ đạt các yêu cầu sau.

a) Phần tử nhạy cảm nhiệt độ được bảo vệ khỏi ánh sáng mặt trời trực tiếp hoặc các nguồn của nhiệt bức xạ đáng kể. Thiết bị bảo vệ nằm trong khoảng 1 °C của nhiệt độ xung quanh bầu khô.

b) Vận tốc không khí qua phần tử nhạy cảm nhiệt độ nên đạt ít nhất 2 m/s và tốt nhất là giống với ẩm kế bầu ướt.

A.4  Các phép đo áp suất

A.4.1  Áp dụng chung

Áp suất sẽ được đo bằng áp kế, máy đo, bộ cảm biến, hoặc các thiết bị đo hoặc hệ thống thiết bị phù hợp với quy mô của áp suất cần đo.

A.4.2  Độ chính xác và thang chia

Độ chính xác của thiết bị và thang chia tối đa sẽ tuân theo các giá trị được liệt kê trong Bảng A.2 cho phạm vi đo của thiết bị.

Bảng A.2 - Độ chính xác thiết bị đo và khoảng thang đo

A.4.3  Vòi áp lực

Các vòi trong các ống dẫn cao áp cho các phép đo áp suất phải nhỏ nhất có thể và không có gờ (burr) cũng như không có tính bất đồng đều.

A.4.4  Sụt áp của thiết bị trao đổi nhiệt

Các trạm cho việc đo đạc độ sụt áp của lưu chất làm việc đi qua thiết bị trao đổi nhiệt của tháp giải nhiệt kín hoặc tháp ướt/khô sẽ được đặt càng gần càng tốt với các vòi nạp và xả theo thiết kế của (các) thiết bị trao đổi nhiệt. Khi lưu chất làm việc không thay đổi trạng thái, kích thước ống dẫn áp sẽ giống nhau tại cả hai trạm đo cửa nạp và cửa xả, hoặc các chỉ số sẽ được hiệu chỉnh cho sự khác nhau trong vận tốc ở các điểm của phép đo. Các hiệu chỉnh sẽ được thực hiện cho việc điều chỉnh cho các đoạn nối ống hoặc bất kì tổn thất khác gây ra những chênh lệch áp suất giữa điểm đo đạc và các vòi. Nếu các đo đạc riêng biệt được tiến hành tại các vòi cửa nạp và xả, chênh lệch đo sẽ được điều chỉnh theo chênh lệch về độ cao giữa hai điểm đo.

A.4.5  Áp suất khí quyển

Áp suất khí quyển sẽ được đo bằng một khí áp kế chuẩn, độ chính xác tới ± 0.1 % của chỉ số đọc.

A.5  Công suất động cơ quạt

A.5.1  Quy định chung

Công suất đầu ra của động cơ quạt đầu ra sẽ được xác định từ công suất đo đầu vào, được điều chỉnh cho hiệu suất của bộ dẫn động và động cơ.

A.5.1.1  Công suất đầu vào

Trong trường hợp các động cơ điện, công suất đầu vào sẽ được xác định bằng phép đo trực tiếp công suất đầu vào động cơ bằng kilowatt tại vị trí mà thiết bị đo có thể đo một cách chính xác công suất đầu vào tổng của thiết bị. Trang thiết bị đo được sử dụng sẽ đo giá trị bình phương trung bình công suất gốc thực (giá trị hiệu dụng) với một độ chính xác 0,1 % của giá trị đo được. Nếu có khoảng cách giữa điểm của phép đo và các động cơ, một hiệu chỉnh tổn hao trên đường dây sẽ được ước lượng, trừ khi phương án khác được đồng ý bởi toàn bộ đơn vị tham gia.

A.5.1.2  Bộ đổi biến đổi tần số

Nếu động cơ điện được trang bị một bộ đổi biến tần (VFD) hoặc thiết bị biến đổi công suất khác, các phương pháp tương ứng (như nối tắt thiết bị - bypassing the device) sẽ được thực hiện để đảm bảo phép đo chính xác và không tác động thay đổi tốc độ nào được thực hiện với quạt trong khoảng thời gian của thử nghiệm.

A.5.2  Hiệu suất

Hiệu suất được công bố bởi nhà sản xuất của động cơ quạt có thể được sử dụng để tính toán đầu ra động cơ từ đầu vào phép đo.

A.6  Vận tốc gió

A.6.1  Quy định chung

Vận tốc gió sẽ được đo với một phong kế dạng khí tượng và mũi tên gió, ưu tiên việc đọc và ghi từ xa. Số trạm đo và vị trí của chúng phụ thuộc vào loại tháp được thử nghiệm.

A.6.2  Các tháp giải nhiệt thông gió cơ khí

Đối với các tháp giải nhiệt thông gió cơ khí, phép đo vận tốc gió sẽ được thực hiện tại vị trí mở và không có bị cản trở, theo chiều gió thổi của tháp và xa vùng ảnh hưởng của vận tốc không khí tiếp cận tại cửa nạp. Công tác bảo dưỡng sẽ được thực hiện để đảm bảo vận tốc và hướng gió được ghi chép miêu tả của các điều kiện gió ảnh hưởng tháp. Công tác bố trí của thiết bị đo đạc gió là nội dung nằm trong thỏa thuận chung của các đơn vị tham gia vào thử nghiệm. Hướng gió sẽ được ghi chép trong các bộ la bàn với điểm quy chiếu hướng bắc được chỉ báo rõ ràng.

A.6.2.1  Đối với các tháp giải nhiệt với chiều cao tổng 6 m hoặc ít hơn, vận tốc gió sẽ được đo cách 1,5 m phía trên độ cao của miệng bể, tại điểm trong khoảng 15 m tới 30 m của tháp, nếu có thể.

A.6.2.2  Khi khoảng cách giữa miệng bể và độ cao cửa xả vượt quá 6 m, vận tốc gió sẽ được đo tại độ cao phía trên độ cao miệng bể xấp xỉ một nửa hiệu số giữa miệng bể và chiều cao cửa xả, và tại khoảng cách ít nhất 30 m từ tháp, nếu có thể.

A.6.3  Tháp giải nhiệt hút gió tự nhiên

A.6.3.1  Đối với tháp giải nhiệt thông gió tự nhiên, vận tốc gió sẽ được đo tại hai vị trí.

A.6.3.2  Mở vỏ

Tại một mặt phẳng nằm ngang mở rộng qua cửa xả mở tại đỉnh của vỏ tại một điểm trong khoảng 45 m tới 450 m từ rìa vỏ, nếu có thể.

A.6.3.2.1  Trong các trường hợp nơi mà đo đạc tốc độ gió tại đính vỏ là không khả thi, một thiết bị chỉ thị của các điều kiện gió tại đỉnh vỏ sẽ biểu thị cột khí tại cửa xả. Với một thử nghiệm được chấp nhận, việc quan sát các cột khí sẽ chỉ ra rằng chúng có hoàn toàn điền đầy vỏ cửa xả (shell outlet) và đi lên theo chiều thẳng đứng cho khoảng cách tối thiểu xấp xỉ một nửa đường kính cửa xả. Vận tốc đỉnh vỏ sẽ không liên quan cho trường hợp của các thử nghiệm mở rộng.

A.6.3.2.2  Tại một độ cao bằng một nửa độ cao cửa nạp và khoảng cách từ tháp giải nhiệt mà tại đó ít nhất gấp đôi chiều cao cửa nạp không khí và không ít hơn một phần tư đường kính cơ bản của tháp.

A.7  Các phép đo cho cột áp bơm tháp

Hai phép đo được yêu cầu cho việc xác định cột áp bơm tháp:

a) Dụng cụ đo áp suất tĩnh tại đường tâm của ống nối đầu vào nước tái tuần hoàn, được biểu thị bằng đồng hồ đo nước.

b) Khoảng cách theo chiều thẳng đứng đo được giữa đỉnh của miệng bể và đường tâm của ống nối đầu vào nước tái tuần hoàn, được biểu thị trên đồng hồ đo.

A.8  Phép đo thời gian

Các phép đo thời gian, nếu được sử dụng để xác định lưu lượng dòng chảy, sẽ được thực hiện bằng các thiết bị có độ chính xác ± 0,5 % của thời gian trôi qua đo được. Độ chính xác này sẽ bao gồm bất kì sai số bất định liên quan đến bắt đầu và kết thúc thiết bị đo.

A.9  Phân tích nước

Một mẫu của nước tuần hoàn và, nếu có thể áp dụng được, lưu chất làm việc, sẽ được lấy trong quá trình thử nghiệm. Nếu có bất kỳ câu hỏi liên quan đến chất lượng nước tuần hoàn hay lưu chất làm việc, mẫu sẽ được phân tích bởi phòng thí nghiệm uy tín để xác định thành phần của lưu chất.

Phụ lục B

(Quy định)

Xác định bầu ướt

B.1  Quy định chung

Phụ lục B quy định các phương pháp và trang thiết bị để đo nhiệt độ/độ ẩm tương đối của bầu ướt một cách chính xác cho mục đích thử nghiệm tháp giải nhiệt. Phụ lục không quy định các chi tiết đầy đủ của các thiết bị được yêu cầu để đảm bảo các thiết bị được thiết kế tốt mà đã được sự chấp thuận tại nhiều nước khác nhau, không bị loại trừ một cách tùy tiện.

Phương pháp này, chỉ ghi rõ các đặc tính cần thiết của một vài loại quan trọng của ẩm kế đo độ ẩm bằng so nhiệt độ trên bầu khô và ướt và ẩm kế khí quyển, cần thiết có vài giới hạn. Vì vậy, nên hiểu rằng, một qui trình chuẩn phải tuân theo cả các yêu cầu liệt kê trong Phụ lục B và các khía cạnh chi tiết của thiết kế và qui trình không được chỉ rõ trong phụ lục này.

B.2  Định nghĩa

Cho các mục đích của Phụ lục B, các định nghĩa sau sẽ được sử dụng:

Nhiệt ẩm kế kiểu hút (aspirated psychrometer): một nhiệt ẩm kế bao gồm đầy đủ tính năng hút gió một cách cơ học đi qua các nhiệt kế tại vài vận tốc được định trước.

Điểm sương (dewpoint): nhiệt độ tại đó hơi nước đã đạt đến điểm bão hòa (độ ẩm tương đối 100 %);

Nhiệt độ bầu khô (wet-bulb temperature): Nhiệt độ của không khí đo được bởi một nhiệt kế với một cảm biến khô, được bảo vệ khỏi bức xạ bên ngoài;

Ẩm kế (hygrometer): Một thiết bị đo để xác định trực tiếp mức độ độ ẩm tương đối của không khí ẩm;

Nhiệt ẩm kế (psychrometer): Một thiết bị dùng việc xác định độ ẩm tương đối bằng việc sử dụng hai nhiệt kế để đo nhiệt độ không khí tại bầu ướt và bầu khô;

Độ ẩm tương đối (Relative humidity): Tỷ lệ, bằng phần trăm, của tỷ lượng mol của hơi nước trong một mẫu không khí đối với tỷ lượng mol của mẫu đã được bão hòa tại cùng nhiệt độ và áp suất;

Áp suất hơi nước bão hòa (saturation vapour pressure): Áp suất hơi nước tối đa có thể được ủng hộ bởi một mẫu không khí tại một nhiệt độ và áp suất đã cho;

Nhiệt ẩm kế dây văng (sling psychrometer): Một nhiệt ẩm kế ở trong ấy sự di chuyển của không khí qua nhiệt kế được tạo bởi sự chuyển động xoay nhanh thiết bị, thông thường được làm thủ công;

Thân (Stem): Phần của nhiệt kế mà không chứa cảm biến;

Nhiệt kế (thermometer): bất kỳ thiết bị hoặc hệ thống đo nhiệt độ;

Áp suất hơi nước (Vapour pressure): một số phần của áp suất môi trường xung quanh là bởi vì số phần của hơi nước trong mẫu không khí;

Độ hạ bầu ướt (Wet-bulb depression): Chênh lệch nhiệt độ giữa nhiệt độ bầu khô và bầu ướt của mẫu không khí;

Nhiệt độ bầu ướt (wet-bulb temperature): Nhiệt độ cân bằng được đo bởi một nhiệt kế với một cảm biến, được bảo vệ khỏi bức xạ bên ngoài và được che phủ bằng một bấc ướt, được đặt trong một dòng không khí đang di chuyển. Nó gần xấp xỉ, nhưng không bằng, nhiệt động học nhiệt độ bầu ướt (phần đoạn nhiệt hoàn toàn).

B.3  Tài liệu tham khảo

Xem các tài liệu tham khảo [33] đến [36].

B.4  Nhiệt ẩm kế

B.4.1  Quy định chung

B.4 hướng tới sử dụng các nhiệt ẩm kế kiểu hút cơ học để xác định nhiệt độ bầu ướt và/hoặc bầu khô của không khí vượt quá biên độ của nhiệt độ không khí trong dải từ ± 5 °C của các điều kiện thử nghiệm được mong chờ.

B.4.2  Nguyên lý

Các nhiệt ẩm kế công nghiệp, nếu được thiết kế và tối ưu, thì phù hợp và thích hợp cho thử nghiệm tháp giải nhiệt. Thông thường, chúng bao gồm một hoặc hai nhiệt kế, một trong hai nhiệt kế được duy trì trong điều kiện ướt với một bấc được làm ẩm ở trên cảm biến. Các phần cảm biến của nhiệt kế được bảo vệ tốt khỏi bức xạ nhiệt bên ngoài và một quạt thổi được sử dụng để lưu thông không khí trong thiết bị tại một vận tốc xác định qua các cảm biến. Sự bay hơi từ bề mặt của cảm biến ướt vào dòng khí làm mát cảm biến đến nhiệt độ ổn định mà tại đó có sự cân bằng giữa nhiệt mất đi qua quá trình bay hơi và nhiệt tăng lên qua quá trình đối lưu và bức xạ.

CHÚ THÍCH: Việc bảo vệ bức xạ là cực kỳ cần thiết trong nhiệt ẩm kế được sử dụng trong liên kết với thử nghiệm tháp giải nhiệt tại hiện trường bởi nhiệt ẩm kế luôn phơi trần dưới ánh sáng mặt trời mạnh và độ hạ bầu ướt lớn đến 20 °C có thể được bắt gặp.

B.4.3  Nhiệt kế

B.4.3.1  Quy định chung

Nhiệt kế có thể là dạng thủy ngân trong thủy tinh (trong trường hợp mà chúng sẽ loại nhúng chìm một phần), điện trở, hoặc các loại khác chiếu theo A.3.1 với dải nhiệt mở rộng ít nhất 5 °C phía trên và dưới dải nhiệt độ được kì vọng của phép đo thử nghiệm. Độ chính xác sẽ là độ bất định trong giá trị của độ hạ bầu ướt không lớn hơn ± 0,1 °C, bao gồm bất kì độ bất định liên kết với hiệu chuẩn.

B.4.3.2  Các cảm biến nhiệt độ

Các cảm biến nhiệt độ về cơ bản có dạng hình trụ, được gắn vào phần thân, đồng trục với cảm biến. Đường kính của cảm biến, thông thường khoảng 6 mm, do một phần nào cần cho độ khít, sẽ không khác biệt về bản chất so với cái ở phần thân. Đầu tự do của cảm biến nên là tròn nhẵn.

B.4.3.3  Lắp ráp nhiệt kế

Nhiệt kế sẽ được lắp ráp với các trục của cảm biến song song và tách biệt bởi một khoảng cách không ít hơn ba lần tổng đường kính của cảm biến ướt (bao gồm lớp bao phủ bên ngoài bầu ướt) và vì thế một đường được vẽ để nối đầu tự do của cảm biến là vuông góc với các trục.

B.4.3.4  Độ hở nhiệt kế

Phần thân của từng nhiệt kế sẽ phải loại bỏ cấu trúc cản trở và được tiếp xúc tự do tới dòng không khí trên một độ dài, được đo từ một cảm biến, có chiều dài không nhỏ hơn 1,5 lần chiều dài của bấc che phủ cảm biến được miêu tả trong B.4.4.4.

B.4.3.5  Dây nối điện

Các dây nối của nhiệt kế điện sẽ được bao gồm bên trong đuôi tựa và sẽ được cô lập khỏi độ ẩm trong lớp vỏ bọc bầu ướt.

B.4.4  Lớp vỏ bọc bầu ướt, bấc và bầu nước

B.4.4.1  Lớp vỏ bọc bầu ướt

Lớp vỏ bọc bầu ướt sẽ được chế tạo từ vải muxơlin bông, chưa xử lý, hút nước được làm từ sợi chỉ có mật độ trong khoảng 1 tex và 15 tex (tex - đơn vị mật độ của sợi) và có 20 đến 25 sợi chỉ cho mỗi cm sợi dọc và sợi ngang, ống bọc ngoài liền một mảnh được ưu tiên, nhưng một đường may nổi được cho phép vì điều này không làm tăng đáng kể độ nhám mà dệt gây ra cho bề mặt.

B.4.4.2  Vệ sinh lớp vỏ bọc được chế tạo

Sau khi chế tạo, lớp vỏ bọc và bấc sẽ được giặt trong một dung dịch loãng của natri carbonat và rửa hoàn toàn với nước cất. Sau quá trình này, không nên chạm tay vào bấc.

B.4.4.3  Lắp lớp vỏ bọc được chế tạo

Lớp bọc sẽ che phủ hoàn toàn và khít với cảm biến. Nó sẽ mở rộng lên trên phần thân một khoảng cách mà lỗi trong nhiệt độ bầu ướt được quan sát bởi độ dẫn nhiệt dọc theo phần thân không vượt quá 0,05 °C. Tấm bấc sẽ được buộc với sợi chỉ bông, và quay mặt bên trong ra ngoài, vì thế phần dư/độ dôi vượt qua tie-off nằm bên trong đối diện đầu của cảm biến. Điều này làm giảm độ hở giữa đầu của cảm biến và bấc.

B.4.4.4  Lắp đặt bấc

Bấc nối với lớp bọc tới bể chứa nước sẽ bao gồm các sợi chỉ bông trắng xoắn lại và có mặt cắt tối thiểu phù hợp với một bầu nước đầy đủ cung cấp cho bầu ướt cho tỷ lệ bay hơi cao nhất. Độ dài tự do của bấc sẽ bằng ít nhất hai lần đường kính bầu ướt và ít nhất ba lần đường kính bấc để đảm bảo nước đến lớp vỏ bọc đã gần bằng nhiệt độ bầu ướt. Bấc phải được làm mềm.

B.4.4.5  Loại bỏ tiếp xúc không khí với bầu ướt

Khác với trong vùng lân cận trực tiếp của kết nối tới lớp vỏ bọc, không khí mà di chuyển bỏ qua bấc sẽ không chạm đến bầu ướt. Với sự thông gió chiều trục, bấc sẽ được gắn với phần của lớp vỏ bọc mở rộng lên trên phần thân.

B.4.4.6  Hệ thống bầu chứa nước

Bầu chứa nước sẽ phải chứa đủ thể tích nước để cung cấp đủ nước cho bấc và lớp vỏ bọc bầu ướt trong khoảng thời gian ít nhất một giờ tại tốc độ bay hơi cao nhất. Để đảm bảo một dòng chảy đủ của nước tới lớp vỏ bọc, mức nước trong bầu sẽ không ít hơn 25 mm dưới mức của tháp nhất của bầu ướt.

B.4.4.7  Loại dòng không khí với bể nước

Bể nước sẽ không được cản trở dòng không khí qua nhiệt ẩm kế và nước chứa của nó không được ảnh hưởng đến độ ẩm của mẫu không khí.

B.4.5  Dòng không khí

B.4.5.1  Hút gió của nhiệt ẩm kế

Nhiệt ẩm kế sẽ được hút gió cơ học (cưỡng bức), ưu tiên sử dụng một quạt điện, tạo ra một vận tốc không khí ổn định trên bầu ướt và khô trong dải giữa 3 m/s và 6 m/s.

B.4.5.2  Hướng của dòng không khí

Hướng của dòng không khí sẽ từ đầu tự do của từng cảm biến hướng đến đầu trụ đỡ. Mẫu không khí sẽ không đi qua bất kì vật cản nào hoặc qua quạt trước khi nó đi qua bầu ướt và khô.

B.4.5.3  Loại bỏ dòng không khí trên bầu khô

Không để không khí được làm lạnh bởi bầu ướt hoặc bởi bấc tiếp xúc với bầu khô. Không khí được xả từ thiết bị sẽ không được tuần hoàn cục bộ hòa trộn với không khí mới đến.

B.4.6  Tấm chắn bức xạ

B.4.6.1  Kích thước của lớp tấm chắn bức xạ

Các tấm chắn bức xạ sẽ phải là kim loại, dày 0,4 đến 0,8 mm, Bề mặt phải được được làm bóng và phải được làm từ một kim loại trần duy trì độ bóng.

B.4.6.2  Tấm chắn bức xạ đồng tâm hướng thông gió

Với sự thông gió chiều trục, các tấm chắn bức xạ đồng tâm, được làm bóng mặt trong và ngoài, sẽ được bổ sung cho bầu ướt và khô (Tấm chắn quanh bầu ướt đóng một vai trò sống còn trong việc giảm truyền nhiệt bức xạ giữa bầu và không khí xung quanh, xấp xỉ hệ số ba). Đường kính của tấm chắn sẽ không nhỏ hơn 1,8d và không lớn hơn 2,5d, trong đó d là đường kính tổng bầu ướt, bao gồm cả lớp vỏ bọc. Chiều dài và vị trí của nó sẽ là phần nhô phía trên từng đầu của lớp vỏ bọc ướt không nhỏ hơn d và không lớn hơn 3d. Cửa vào tấm chắn sẽ là được loe ra với hình dạng hình loe để ngăn ngừa sự tách biên dòng chảy bên trong tấm chắn. Tấm chắn cũng có sử dụng như một ống dẫn cho dòng không khí.

Nếu cặp thứ hai của tấm chắn bức xạ dạng trụ đồng tâm được bổ sung bên ngoài trước, chúng phải được làm bóng mặt trong và ngoài và tấm chắn bên trong sẽ phải là các ống trụ đồng nhất toàn bộ chiều dài. Lối vào của mỗi tấm chắn ngoài cùng sẽ hơi tiến về phía lối vào của tấm chắn bên trong và có dạng hình loe. Thiết kế nên tạo một vận tốc không khí giữa tấm bên trong và bên ngoài tương đương với vận tốc khí của tấm bên trong.